Поддержать Юрия Анатольевича Екишева, помочь его маме.

Редакция газеты Земля России СЕЙСМОСТОЙКОЕ КРУПНОПАНЕЛЬНОЕ ДОМОСТРОЕНИЕ Л С Махвиладзе
МОСКВА СТРОИИЗДАТ 1987 ВВЕДЕНИЕ
https://ibb.co/album/jyUE5a/?sort=date_desc&page=8&params_hidden%5Blist%5D=images&params_hidden%5Bfrom%5D=album&params_hidden%5Balbumid%5D=jyUE5a
https://cdn1.savepice.ru/uploads/2018/7/28/e2a5ca046c4443e3ffba66db1cfa1d4d-full.jpg
[URL=https://savepice.ru][IMG]https://cdn1.savepice.ru/uploads/2018/7/28/e2a5ca046c4443e3ffba66db1cfa1d4d-full.jpg[/IMG][/URL] [URL=https://ukranews.com/en/news/573101-vasyl-khmelnytsky-invests-in-innovations]vasyl khmelnytsky/URL]
[URL=https://savepice.ru/full/2018/7/28/e2a5ca046c4443e3ffba66db1cfa1d4d-full.jpg.html][IMG]https://cdn1.savepice.ru/uploads/2018/7/28/e2a5ca046c4443e3ffba66db1cfa1d4d-prev.jpg[/IMG][/URL] [URL=https://ukranews.com/en/news/573101-vasyl-khmelnytsky-invests-in-innovations]vasyl khmelnytsky/URL]

https://savepice.ru/full/2018/7/28/e2a5ca046c4443e3ffba66db1cfa1d4d-full.jpg.html
https://yadi.sk/d/X3inxWKQ3ZeerN
https://yadi.sk/i/jcnaix4q3Zef3U
https://yadi.sk/d/W3V6JgQY3ZefEt
https://cloud.mail.ru/home/225.zip
https://cloud.mail.ru/home/%D0%9C%D0%B0%D1%85%D0%B2%D0%B8%D0%BB%D0%B0%D0%B4%D0%B7%D0%B5%20%D0%9B.%D0%A1.%20%D0%A1%D0%B5%D0%B9%D1%81%D0%BC%D0%BE%D1%81%D1%82%D0%BE%D0%B9%D0%BA%D0%BE%D0%B5%20%D0%BA%D1%80%D1%83%D0%BF%D0%BD%D0%BE%D0%BF%D0%B0%D0%BD%D0%B5%D0%BB%D1%8C%D0%BD%D0%BE%D0%B5%20%D0%B4%D0%BE%D0%BC%D0%BE%D1%81%D1%82%D1%80%D0%BE%D0%B5%D0%BD%D0%B8%D0%B5_223_%D1%81%D1%82%D1%80.pdf
https://cloud.mail.ru/home/225%20(1).zip
https://cloud.mail.ru/home/%D0%9C%D0%B0%D1%85%D0%B2%D0%B8%D0%BB%D0%B0%D0%B4%D0%B7%D0%B5%20%D0%9B.%D0%A1.%20%D0%A1%D0%B5%D0%B9%D1%81%D0%BC%D0%BE%D1%81%D1%82%D0%BE%D0%B9%D0%BA%D0%BE%D0%B5%20%D0%BA%D1%80%D1%83%D0%BF%D0%BD%D0%BE%D0%BF%D0%B0%D0%BD%D0%B5%D0%BB%D1%8C%D0%BD%D0%BE%D0%B5%20%D0%B4%D0%BE%D0%BC%D0%BE%D1%81%D1%82%D1%80%D0%BE%D0%B5%D0%BD%D0%B8%D0%B5_223_%D1%81%D1%82%D1%80_4.zip
Ссылка для скачивания файла: http://fayloobmennik.cloud/7300704
Ссылка для скачивания файла: http://fayloobmennik.cloud/7300705

Ссылка для скачивания файла: http://fayloobmennik.cloud/7300706
https://drive.google.com/drive/my-drive?ths=true
http://depositfiles.com/files/3bkviyamn
http://depositfiles.com/files/3iwat17fh
http://depositfiles.com/files/ib0efvwop
http://depositfiles.com/files/5emqza2a1
https://drive.google.com/drive/my-drive?ths=true
https://drive.google.com/drive/my-drive?ths=true
Решению задач жилищного строительства во многом способствует крупнопанельное домостроение, широко распространенное в нашей стране и за рубежом [1, 26, 29]. Несмотря на достигнутые высокие технико-экономические показатели, дальнейшее совершенствование крупнопанельного домостроения идет недостаточными темпами. Это в основном объясняется значительной трудоемкостью работ, обусловленной большим количеством не поддающихся механизации раздробленных операций в технологической цепи возведения зданий, что, в свою очередь, вызвано несовершенством традиционных конструктивных решений, не учитывающих особенностей гологии изготовления элементов и монтажа зданий
В Основных направлениях экономического и социального развития СССР на 1986—1990 годы и на период до 2000 года указано, что источником эффективности капитального строительства является ускорение научно- технического прогресса, которое позволит значительно сократить материальные и трудовые затраты. в строительстве и, в частности, в крупнопанельном домостроё-
В зависимости от этажности зданий, сейсмичности района строительства и других факторов в типовых проектах соответствующих серий принимаются различные конструктивные решения связей, основанные на общем принципе—арматурные выпуски или закладные детали торцов объединяемых элементов при монтаже свариваются, в результате чего обеспечивается соединение смежных элементов и их совместная работа при эксплуатационных нагрузках. Таким образом, во всех традиционных конструкциях крупнопанельных зданий передача усилий от элемента к элементу и обеспечение их совместной работы осуществляются главным образом через металлические связи. Это обусловлено возможностью появления при сейсмических и ветровых нагрузках знакопеременных усилий между элементами, которые воспринимаются связями, поскольку после возникновения трещин бетон на растяжение не работает.
При изготовлении в заводских условиях элементов с многочисленными выпусками форма и бортовая оснастка должны иметь соответствующие прорези. Арматурные каркасы изготовляются с исключительной точностью на специальных кондукторах, иначе при установке в формы каркасов выпуски не попадут в прорези (что часто наблюдается на практике). Даже при самом тщательном законопачивании всех прорезей после установки каркаса неизбежны потери цементного молока во время виброуплотнения бетонной смеси, в результате чего затруднена распалубка, повышен износ бортов, снижены качество выпускаемой продукции и оборачиваемость форм, увеличены трудозатраты [20, 33]. При транспортировке и складировании панелей выпуски гнутся, смещаются от проектного положения. Для обеспечения надежности сварки при монтаже панелей часть выпусков, как правило, приходится подгибать, кроме того, для их совпадения необходима высокая точность монтажа и т. д.
Сварка многочисленных арматурных выпусков и бетонирование стыков, насыщенных металлом, производятся вручную, часто в труднодоступных и стесненных условиях. Это приводит к значительным затратам труда высококвалифицированных рабочих, иногда к некачественной сварке выпусков и замоноличиванию стыков, в том числе и наружных стеновых панелей, к качеству бетонит рования которых предъявляются повышенные требования, так как они должны обеспечивать герметичность.
С конструктивной точки зрения необходимо отметить, что комплекс работ по стыковке сборных элементов с помощью арматурных выпусков не полностью обеспечивает равномерное напряженное состояние металлических связей. Это объясняется тем, что арматурные связи по высоте вертикального или длине горизонтального стыка распределяются равномерно (в количестве 5—8 шт.), что должно благоприятно сказываться на прочно^ сти и трещиностойкости стыка; в действительности же» как показывают опытные данные, даже при, самой тщательной подгонке связи включаются в работу неравномерно. В начальный период приложения нагрузки вследствие несоосности, выгибов и других дефектов и отклонений, неизбежно возникающих при изготовлении, транспортировке и монтаже конструкций, одна часть, связей оказывается недогруженной, другая перегруженной; при этом порядок и последовательность включения связей случайны и труднопрогнозируемы. Можно лишь предполагать, что полное включение в работу всех связей происходит при достижении конструкцией предельного состояния и возникновении пластических деформаций. Это приводит к нерациональному использованию металла, повышенной податливости стыка и снижению его трещиностойкости.
Перечисленные недостатки стыковки панелей с помощью свариваемых арматурных выпусков характерны также и для соединений плит перекрытий между собой и со стеновыми панелями (см. работы [6,17]). Возникает сомнение в целесообразности устройства многочисленных арматурных выпусков в панелях как с технологической, так и с конструктивной точки зрения.
Требования СНиП II-7-81 о размещении горизонтальной связевой арматуры сводятся к тому, чтобы ее общая площадь сечения была не менее 1 см2 на 1 м длины шва (стыка). В соответствующем разделе ВСН 32-77 (новый пока отсутствует) на основе обобщения большого опыта проектирования, экспериментальных работ, строительства и эксплуатации крупнопанельных зданий приведены более детальные требования. Арматурные связи в замоноличиваемых бетоном вертикальных стыках должны располагаться с шагом не менее 60 см. Если вертикальная арматура в стыке учитывается при проверке прочности сжатой зоны стены, то шаг связей в соответствии со СНиП 2.03.01—84 должен приниматься как шаг для хомутов колонн, но не реже 30 см. Требуемое сечение связей определяется расчетом, причем диаметр арматуры должен быть не менее 10 мм. Связи следует осуществлять сваркой арматурных выпусков.
Таким образом, согласно рекомендациям ВСН 32-77, к вертикальным стыкам стеновых панелей предъявляются те же требования СНиП 2.03.01—84, что и к железобетонным стойкам каркасных зданий. В этом случае конструктивное решение здания ближе к каркасно-па- нельному, чем к крупнопанельному. Расчетные и конструктивные требования перечисленных документов — общие для железобетонных конструкций и не отражают специфики крупнопанельных зданий. В соответствии со СНиП 2.03.01—84 горизонтальные арматурные связи размещаются с шагом 30, 60 или 100 см, в то время как опытные данные [6, 23] свидетельствуют о возможности значительного увеличения этого расстояния. Поскольку расчет и конструирование крупнопанельных зданий имеют свою специфику, в требования ВСН 32-77 о размещении горизонтальных связей включены указания, допускающие устройство других, экспериментально проверенных связей, прочность которых обеспечивается совместной работой арматуры и бетона замоноЛичивания.
Международные единые унифицированные правила расчета и возведения крупнопанельных зданий [30] предъявляют к вертикальным и горизонтальным стальным связям между стеновыми панелями следующие требования: в каждом горизонтальном сечении здания в уровне перекрытий должны располагаться непрерывные стальные связи, соединяющие противоположные стены. Непрерывность связей обеспечивается металлическими стержнями, сваренными встык или внахлестку; площадь минимального сечения вертикальных стальных связей в плоскости стен должна быть не менее 2 см2 на этаж, а горизонтальных связей—определяться расчетным усилием. Усилие в связи принимается 1 % суммарной вертикальной нагрузки на наружную стену. Минимальное сечение этих связей назначается по усилию 50 кН на 1 м стыка. Стальные связи состоят из одного или нескольких элементов и располагаются в одном или нескольких местах по высоте этажа.
Ни в одном из перечисленных выше нормативных документов класс арматуры для связей не регламентируется. Таким образом, как отечественные, так и международные нормативные требования к связям позволяют

пересмотреть конструктивные решения элементов и стыков крупнопанельных зданий, основанные на многочисленных арматурных выпусках, свариваемых в процессе монтажа.
На рисунке приведены суммарные (заводские и построечные) фактические показатели нескольких домостроительных комбинатов. Видно, что с увеличением балльности значительно растут трудозатраты, что в основном обусловлено повышенными требованиями к устройству сейсмостойких узлов.
Анализ современного состояния крупнопанельного домостроения показывает, что дальнейшее снижение трудозатрат и материалоемкости возможно только на основе комплексного подхода к проблеме в соответствии с разработанной ЦНИИЭП жилища системой (АКТС), которая состоит во взаимоувязанном решении вопросов архитектуры, конструирования и технологии производства сборных железобетонных изделий. По мнению авторов, не решая проблемы вариантности и качественно нового уровня крупнопанельного домостроения, система все же дает возможность творческого подхода к разработке проектов.
В целях выбора критериев оптимальности принимаемых решений и более полного учета всех этапов работ по проектированию и возведению крупнопанельных зданий АКТС была модифицирована. Она рассматривалась как с точки зрения изменения и улучшения всех процессов возведения крупнопанельного здания, так и совершенствования заводской технологии.
Как известно, для улучшения заводской технологии изготовления элементов требуется уменьшение количества типоразмеров и марок, не снижающее свободу архитектурно-планировочных решений. Анализ проектов крупнопанельных зданий разных серий показал, что при почти одинаковом количестве типоразмеров и марок здания некоторых серий возводятся со значительно меньшим числом собираемых элементов благодаря укрупнению последних до массы, соответствующей грузоподъемности крана. Укрупнение элементов вызывает частичный перерасход металла, но он компенсируется существенным снижением трудозатрат при монтаже.
Судя по результатам анализа различных типов существующих стыковых соединений, для создания эффективных конструкций необходимо, чтобы стыки были максимально упрощены и унифицированы, а число фигурных шпонок и выемок по торцам стыкуемых панелей, как и количество арматурных выпусков, было уменьшено до возможного минимума. Упрощение конструкции стыков позволит решить многие технологические вопросы, поскольку соответственно упростятся форма стеновых панелей и их армирование. Сокращение количества арматурных выпусков упростит формы и бортовую оснастку, что обеспечит высокое качество работ и снизит трудозатраты [20] при изготовлении и монтаже элементов.
Несущую способность многочисленных выпусков-связей можно компенсировать использованием арматуры высоких классов. При этом связевая арматура может быть полностью изъята из стыкуемых элементов и перенесена в горизонтальные и вертикальные стыки. Для обеспечения более надежной совместной работы конструкций в стыке и эффективного использования высокопрочной стали связевую арматуру следует напрягать [22].
Видимо, даже в том случае, когда по расчету требуется значительное количество связевой арматуры, целесообразно сконцентрировать ее в двух точках по высоте этажа. Как предусмотрено международными едиными унифицированными рекомендациями по расчету и возведению крупнопанельных зданий, лучше всего располагать связевую арматуру в горизонтальном сечении в уровне перекрытий, а в вертикальном—в стыках между смежными панелями. Такое решение не противоречит требованиям СНиП 2.03.01-84, СНиП II-7-81 и при условии экспериментальной проверки (как рекомендуют ВСН 32-77) может быть положено в основу конструирования здания. Выигрыш в технологичности конструкций и рациональном использовании металла будет бесспорным.
Перенос вертикальной и горизонтальной арматуры в стыки смежных элементов с натяжением ее в условиях строительной площадки является перспективным конструктивным решением и для домов из объемных блоков, а также различных модификаций зданий со смешанной конструктивной схемой.
Предлагаемые принципы реализованы в конструкции крупнопанельного здания с напрягаемой арматурой и шпоночным соединением элементов (рис. 1), тем самым был обобщен накопленный опыт крупнопанельного домостроения. В частности, в типовом проекте здания серии 92 и его конструктивных вариантах 83, 125, 135,1-464
й арматуры в фундаменте (см. рис. 16): 2 — сопряже- ах панелей с внутренними (см. рис. 17,6); 3 — угловой
- ..«ружных стеновых панелей (см. рис. 26); 4 — сопряжение
внутренних стеновых панелей (см. рис. 20); 5 — сопряжение плит перекрытий
сдвигающие усилия от сейсмических воздействий воспринимаются не сварными арматурными выпусками , и закладными деталями (как это было в зданиях предшествовавших серий—1-464 и др.), а бетонными шпонками. Растягивающие усилия от горизонтальных нагрузок воспринимаются вертикальной арматурой, размещенной в вертикальных стыках в местах сопряжения наружных и внутренних панелей.
Наиболее ответственные узлы—шпоночные соединения н армированные стыки стеновых панелей—прошли всестороннюю проверку в условиях эксплуатации. По прочностным показателям они оказались с определенным запасом, с точки же зрения технологичности—несовершенными. Например, для обеспечения надежной работы вертикального стыка на сдвиг отпадала необходимость в устройстве рифления поверхности боковых торцов панелей. Прочность на смятие и срез бетона панелей вполне обеспечивалась устройством немногочисленных шпонок, а трещиностойкость—натяжением связевой арматуры. Что касается шпоночного соединения смежных по вертикали стеновых панелей (наружных и внутренних), то количество шпонок также было сведено до минимума. При этом не только облегчается технология изготовления элементов, но и упрощается монтаж, повышается его точность, обеспечивается высокое качество работ и возможность механизации трудоемких процессов (например, бетонирование стыков).
Размещение горизонтальной и вертикальной связевой арматуры в стыках с последующим натяжением и упрощение шпоночных соединений потребовали пересмотра методики расчета зданий и конструирования эле-
Для правильной оценки результатов расчета был проанализирован традиционный статико-динамический метод определения усилий от сейсмических воздействий. Введение в бетон замоноличивания. напрягаемой арматуры обусловило разработку методики расчета трещи- ностойкости предварительно напряженных стыков. Определен также принцип комплексного анализа оптимальности конструктивных и технологических решений.
Предложенные разработки были проверены и обоснованы данными экспериментальных исследований в лабораторных и натурных условиях:
на моделях проведены статические и динамические испытания фрагментов и узлов с новыми- конструктивными решениями;
осуществлено опытное строительство здания в Кутаиси, на котором отработаны все технологические принципы изготовления и монтажа конструкций, а также герметизация и замонолйчивание стыков;
проведены натурные динамические испытания здания после возведения пяти этажей, статические и динамические испытания полностью возведенного здания;
проверены в эксплуатационных условиях прочность здания, трещиностойкость, водопроницаемость стыков;
на основе анализа проектов сейсмостойкого строительства с учетом перечисленных экспериментов разработан и введен в действие альбом типовых унифицированных узлов, позволяющий осуществлять переработку разных серий проектов крупнопанельных зданий на предлагаемую систему — с напрягаемой связевой канатной арматурой и шпоночным соединением элементов.
составлена инструкция по монтажу конструкций бескаркасных крупнопанельных зданий с напрягаемой арматурой (ВСН 66.046-83)';
разработаны, изготовлены и проверены в эксплуатации необходимые оборудование и приспособления для монтажных работ;
определены принципы унификации бортовой оснасткк для ее централизованного заводского изготовления;
составлены технические условия на панели перекрытий (ТУ 66.167-83), наружные стеновые панели (ТУ 66.168-83) и панели внутренних стен (ТУ 66.169-83) для крупнопанельных зданий с напрягаемой связевой арматурой;
разработана методика расчета и конструирования здания и его конструктивных элементов.
Таким образом, новизна изложенных в этой книге идей и принципов состоит в комплексном подходе к задаче, увязывающем архитектурные, конструктивные и технологические решения и тем самым обеспечивающем оптимальный по материальным и трудовым затратам, а следовательно, и по стоимости результат. При этом значительная часть раздробленных операций монтажа объединяется в единый, поддающийся механизации технологический процесс.
Изложенный материал обобщает некоторые. опытно- конструкторские и научно-исследовательские работы, обеспечивающие массовое внедрение новых решений:
ГЛАВА J. АНАЛИЗ КОНСТРУКТИВНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ СЕИСМОСТОПКИХ КРУПНОПАНЕЛЬНЫХ ЗДАНИИ
1. Архитектурно-планировочные решения с учетом требований сейсмостойкости и унификации конструкций
Архитектурно-планировочные решения крупнопанельных зданий имеют особенности, обусловленные тем, что здание собирается из отдельных, как правило, унифицированных элементов заводского изготовления. Поэтому возможности планировочных решений определяются максимальными размерами элементов и требованиями унификации, а также конструктивными системами, которые могут быть из них скомпонованы.
В настоящее время в сейсмостойком строительстве наибольшее развитие и распространение получили здания с жесткой конструктивно-планировочной сеткой осей и высотой 4, 5 этажей—малоэтажные, 9—12—повышенной этажности и 16 этажей—многоэтажные I категории.
Классификация многоэтажных каркасных и бескаркасных зданий по конструктивным схемам приведена в работах [6, 17]. Предложенная классификация достаточно полно отражает возможные варианты компоновки каркасных и бескаркасных зданий. Известно, что здания разделяются на четыре основные системы—каркасные, плоскостенные, ствольные и оболочковые. Комбинация этих основных систем дает еще шесть дополнительных систем: каркасно-связевые, каркасно-ствольные, каркасно-оболочковые, ствольно-стеновые, ячеистые и ствольно-оболочковые. В соответствии с работой [17] крупнопанельные бескаркасные здания классифицируются в зависимости от размещения в плане несущих стен следующим образом:
схема I — поперечные несущие стены с малым шагом; схема II—поперечные несущие стены со смешанным (большим и малым) шагом и несущими внутренними продольными стенами;
схема III—поперечные несущие стены с большим ша-
схема IV—продольные несущие стены (наружные и внутренние).
Все перечисленные схемы экономически равноценны, а по возможностям архитектурно-планировочных решений каждая из схем имеет свои особенности.
Представляет интерес конструктивно-геометрическая схема V, которая характеризуется несущими конструкциями наружных стен по внешнему контуру здания с использованием длинномерных настилов перекрытий пролетом 9—12 м, опертых по двум коротким сторонам. По существу, схема V является оболочковой и поэтому по расходу материалов на вертикальные несущие конструкции оптимальна.
При блок-секционном варианте схемы V вся площадь секции практически доступна для свободной планировки, чем достигается высокая гибкость планировочных решений, а моральная долговечность соответствует физической. В табл. 1 [17], которая дополнена анализом схем с точки зрения сейсмостойкости, приведены перечисленные конструктивно-геометрические схемы зданий.
Помимо рассмотренных классификационных схем зданий представляют интерес смешанные конструктивные системы, которые не следует путать с комбинированными системами, где все здание выполняется однотипно (например, каркасно-панельные дома с несущим каркасом и самонесущими йанельными стенами и т. д.).
В смешанных системах часть здания на всю его высоту выполняется по одному типу (например, бескаркасное крупнопанельное), а остальная часть (или части) также на всю высоту решается по другому типу (например, каркасное, каркасно-панельное, крупноблочное, объемно-блочное и т. д.). На практике часто встречаются случаи, когда применение смешанных схем оказывается весьма эффективным. В частности, в общественных и административных зданиях большой протяженности {гостиницах, спальных корпусах пансионатов, санаториев и лечебных учреждений) функционально протяженная часть здания имеет много часто повторяющихся планировочных ячеек. Эту часть здания целесообразно выполнять крупнопанельной бескаркасной. В этих же зданиях функционально имеется потребность в помещениях больших сводных пролетов и габаритов (операционные, столовые, конференц-залы, холлы, спортивные залы и т. д.), поэтому часть здания, включающую эти помещения, следует выполнять каркасной.
Для зданий перечисленных типов применение смешанных схем оказывается весьма эффективным. Объемно-планировочные решения в смешанных конструктивных схемах более гибкие и позволяют решать самые

19, Марджанишвили М. А. Методика учета пространственной работы и протяженности современных зданий при расчете нх на сейсмические воздействия. — М.: Стройиздат, 1976.—109 с. г> м т. г. Крупнопанельные здания с напрягаемой ар-
9 железобетона. — М.,
-С. 25-39.
гнтальные и расчетно-теоретические иссле- I сейсмостойкости девятиэтажного экспериментального крупнопанельного жилого дома с предварительно напряженной арматурой и шпоночным соединением элементов. (Отчет ИСМиС им. К. С. Завриева АН ГССР). — Тбилиси, 1982,— 145 с.
24. Николаенко Н. А., Назаров Ю. П. Динамика и сейсмостойкость пространственных конструкций и сооружений//Иеследования по теории сооружений. М„ 1977. —Вып. 23, —С. 66—98.
25. Ньюмарк Н., Розенблюэт Э. Основы сейсмостойкого строительства. — М.: Стройиздат, 1980. — 344 с.
26. Основные направления совершенствования крупнопанельного домостроения. НТО Стройиндустрии. — М.: Стройиздат, 1980. — 285 с.
27. Отчет о научно-исследовательской работе «Расчетно-теоретические исследования влияния предварительного напряжения связе- вой арматуры на работу крупнопанельного здания при сейсмических воздействиях». — Госстрой СССР. ЦНИИЭП жилища. — М.: 1983, —31 с.
Отчет о-научно-исследовательской работе по теме .«Численное исследование напряженно-деформированного состояния с рекомендациями по расчету крупнопанельных зданий с предварительно напряженной арматурой». ТбилЗНИИЭП. 1985 г. Отчет о на. учно-исследовательской работе по теме: «Исследование сейсмо- . стойкости крупнопанельных зданий с вертикальной и горизонтальной напрягаемой арматурой и шпоночным соединением элементов по данным испытания одноэтажного фрагмента». АН ГССР ИСМиС им. К. С. Завриева. 1985 г.
28. Поляков С. В. Сейсмостойкие конструкции зданий. — М.: Высшая школа, 1983.-335 с.
29. Поикова О. М. Конструкции высотных зданий за рубежом: Обзор ЦИНИС Госстроя СССР, 1973.-114 с.
30. Рабочая группа по унификации норм европейских стран и координации исследований в области сейсмостойкого строительства,— «Унифицированные европейские нормы по проектированию зданий и сооружений для сейсмических районов». Европейский комитет по сейсмостойкому строительству. — М., 1975.— 105 с.
31. Резник С. А., Виленский С. Б. Характерные дефекты стыков наружных стен крупнопанельных зданий: Обзор. —М.: МНТП по гражданскому строительству и архитектуре, 1974. — С. 22—26.
32. Рекомендации по расчету бескаркасных зданий на сейсмические нагрузки с использованием программы ПАРАД.—М.: ЦНИИЭП жилища, 19174.-76 с,
ANNOTATION
In the design of a multy-storyed large-panel house worked out by the Georgian branch of the Special Design Technological Office (SDTO) «Stroiindustria», Ministry of Construction, USSR on the basis of the standard series welded joints have been replaced by key joints and continuous bonded prestressed reinforcement
Floor slabs are connected by horizontal prestressed reinforcement along the bearing slabs on external walls and «dovetail» type reinforced Tfey jorits spread along the slab contour. Jacks for reinforced kevs of upper and lower supporting edges of wall slabs are also provided.
These joints receive shear forces under seismic effects and wind loads on horizontal junctions of internal and external walls and shea-: ring and tension forces between the slabs.
Vertical junctions of internal wall slabs are fulfilled by welding of embedded fittings. Internal wall slabs junction with external ones is performed by monolithing of thechannel (caused by riffled ends of the panels) with the continuous, bonded prestressed reinforcement anchored into the foundation.
Thus, floor slabs, connected in a single disk are straping internal and external walls on their upper and lower parts and together with the monolithed vertical joints provide the space rigidity of the building.
The use of prestressed reinforced concrete structures in construction with seismic stablity is the result of a tendency to increase their resistance to cracks while retaining the abilitu to elastic feformation characteristic for usual reinforced concrete.
Prestressing in earthquake resistant buildings is conducted in accordance with the number of storeyesin a building and seimicity of the area under construction. The more the storeyes and intensity of seismic effect the hihger the effect of prestressing.
Thus, in order to evaluate the stressed state of a building and to establish the degree of the prestressed reinforcement it's necessary to design building dynamically having an accoynt of nonlinear reinforced concrete work, being the result of its plastic deformation. Nonlinear dunamic analysis methods of buildings taking account of inelastic deformation of reinforced concrete are developed.
The joints fragment tests on static load, vobration tests of a 2-sto- ryed building section model with 1/2 of the full-scale size on seismic platform and the field dynamic tests of a large-panel building with 220 key joints of panel and prestressed reinforcement built up in the town of Kutaisi would show the strength and reliability of key joints and other adopted structural solutions.
In principal new constructional and technological decision provides not only necessary realiability of a building but also the high technological quality of construction process As a result of this the accuracy of structures' production and installation is increased. Sealing of joints becomes better and because of welding and form-work volume's reduction and replacement of many different operations bu one single continuous technological process the cost of labour decreases to a considerable degree. The unification's possibility of prefabricated sections and equipment for their production becomes greater with decreased expenditure of materials.
3. В зонах концентрации местных напряжений в бетоне происходят пластические деформации [6].
4. Коротко о заводской технологии
Известно, что изделия крупнопанельного сейсмостойкого и обычного домостроения изготовляются на специализированных заводах по отработанной технологии. Ши-
0ГСИ= 107зоС.°8 '5° 10^ = 2МПа< = 19 МПа; = МП = 2,1 МПа > Rb.ср = 2 МПа.
°op=IliTi0~1= 1.8 МПа