В Иркутске 30.06 прошёл митинг"Правительство Медведева в отставку!"

Нет геноциду!!! Правительство в отставку!!!

Когда и где будет митинг в Москве. Многие просто не знают, куда и когда выходить на митинги!!!

Движения АНТИсионизм и редакция газеты "Земля РОССИИ" предлагает Вашему вниманию научную статью о еврейском фашизме и о губительном клерикальском засилье кафедр, лабораторий университетов Ленинграда, фарисействующими сионистами, иудейскими клерикалами, сионистскими прихвостнями, корыстными приспособленцами смотрящими от ФРС МВФ, различным еврейским сбродом, агентами влияния, вредителями и дармоедами, самозванцами и тунеядцами, (лобби Израиля) , которых куют раввины в синагогах Хазарской Федерации , колонии Израиля и США
Речь идет о диверсионно-вредительской деятельности бандформирования Кремлевской Медведе-Путинской группировки и банды Полтавченко-Макаровской ОПГ СПб, саботирующих применение упруго фрикционных систем и демпфирующих виброгасящих конструкций мостов сооружений, зданий при сейсмовоздействии, с использованием фрикци-болта на фрикционно-подвижных соединениях https://yadi.sk/i/1FjzCMzw3YsehG
Ссылка для скачивания файла: http://fayloobmennik.cloud/7292899 Ссылка для скачивания файла: http://fayloobmennik.cloud/7292900
Ссылка для скачивания файла: http://fayloobmennik.cloud/7292901 Ссылка для скачивания файла: http://fayloobmennik.cloud/7292902
https://yadi.sk/d/xyVRs-_U3Ysfvn
https://cloud.mail.ru/home/ormonbekov_o_primenenii_dempfiruyuschikh_vibrogasyaschikh_elementov_v_konstruktsii_mostov_pri_seismovozdeystvii_100_str.doc
https://cloud.mail.ru/home/ormonbekov_o_primenenii_dempfiruyuschikh_vibrogasyaschikh_elementov_v_konstruktsii_mostov_pri_seismovozdeystvii_100_str.docx
http://depositfiles.com/files/a3ykeh654 http://depositfiles.com/files/tciq10wv7 https://drive.google.com/drive/my-drive?ths=true
с использованием изобретений №№ 1143895,1174616, 1168755 SU, согласно патента "Опора сейсмостойкая", №165076, Бюл. № 28 от 10.10.2016, патента № 2010136746 E 04 C2 2/00, опубликованного 20.01. 2013 "Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии", опубликованного 20.01. 2013 ", изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижного соединение трубопроводов", (заявка № 2018105803/20(008844) F16 L ,23/02 от 15.02.2018 ), изобретения "Опора сейсмоизолирующая маятниковая" ( заявка № 201611919967 / 20 ( 031416) от 23.05.2016. ОО "Сейсмофонд" : seismofond.ru ooseismofond@list.ru ooseismofond@bigmir.net (968) 185-49-83, (931) 215-83-94, (921) 407-13-67
УДК 624.042.8:699.841 проф дтн А.М. Уздин стажер СПб ГАСУ Коваленко А.И., инж Елисеева И.А, инж Андреева Е.И. проф. Малафееев О А, доц ктп О.А.Егорова skype: ooseismofond@list.ru skype: seismic_rus skype: ooseismofond_1 seismofond.ru zemlyarossii@bigmir.net 197371, Ленинград, а/я газета "Земля РОССИИ" (968) 185-49-83, ( 921) 407-13-67 , (952) 229-47-76 ОГРН : 1022000000824
197371, СПб, а/я газета "Земля РОССИИ" seismofond.ru ooseismofond@bigmir.net
Аннотация. Проведен краткий обзор сейсмоизолирующих элементов мостов, сооружений, здания, дано описание математических моделей и компьютерное моделирование в механике деформируемых сред и конструкций, содержащих характер работы телескопических маятниковых опор на фрикционно-подвижных соединениях закрепленных на с фрикци -болтах с пропиленным пазом в латунной шпильке и одинаково забитым обожженным медным клином , а также методы лабораторных испытаний фрагментов и узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) с применением упруго фрикционных систем на сейсмическое воздействие. Для лабораторных испытаний узлов и фрагментов упруго-фрикционных систем и фрикционно -подвижных соединений в ПК SCAD мотсов, сооружений, зданий был выбран тип сейсмоизоляторов — телескопической маятниковой опоры, согласно патента № 165076 "Опора сейсмостойкая", и изобретение "Опора сейсмоизолирующая маятниковая" ( заявка " 201611919967 / 20 ( 031416) от 23.05.2016. . В программном комплексе ПК SCAD и «Лира» замоделировано воздействие землетрясения на мосты, сооружения, жилое многоэтажное здание без и при наличии демпфирующих виброгасящих элементов в конструкции — маятниковых телескопических сейсмоизолирующих опор. Выполнены лабораторные испытания фрагментов и узлов ФПС с помощью математического и компьютерного моделирования в механике демпфирующих сред и конструкций в ПК SCAD и проведены расчеты и проведена оценка эффективности использования данных опор. На основе подбора реологических свойств используемой фрикционно-подвижные соединения (упруго -фрикционных систем) определены оптимальные параметры телескопической опор, при которых нагрузки на конструкцию здания ниже критических. Приведена оценка надежности работы элементов здания с системой сейсмоизоляции в виде телескопических маятниковый опор. К недостаткам примененных опор относится возникновение значительных перемещений при большепериодных сейсмических воздействиях, для устранения которых, возможно, следует применять систему из маятниковых , телескопических опор в сочетании с другими средствами сейсмозащиты, например : УСТРОЙСТВО ДЛЯ ГАШЕНИЯ УДАРНЫХ И ВИБРАЦИОННЫХ ВОЗДЕЙСТВИЙ 167 977
Ключевые слова: система сейсмозащиты, маятниковые, телескопические сейсмоизолирующая маятниковая опора, сейсмоизоляторы, демпфирование, линейно-спектральный метод, оценка надежности.
ABOUT APPLICATION OF DAMPING VIBRO-EXTINGUISHING ELEMENTS IN DESIGN OF A BUILDING AT SEISMIC IMPACT
Seismofond, a/ya Gazeta Zemlya ROSSII 197371, Russian Federation skype: ooseismofond_1 skype: seismic_rus skype: zemlyarossii_2 ooseismofond@list.ru ooseismofond@bigmir.net zemlyarossii@bigmir.net (953) 151-39-15, (953) 151-26-79, ( 931) 215-83-94, ( 968) 185-49-83
Abstract. The article gives a brief overview of seismic isolating elements of a building and a description of mathematical models describing the character of supports operation and methods of calculation for seismic impact. For calculation of the building, rubber-metal bearings are selected as seismic isolators. The impact of earthquake on the residential multistory building without and with the availability of damping vibro-extinguishing elements, rubber-metal seismic isolation bearings (RMSB), was simulated in the software package «Lira». Calculations and evaluation of the efficiency of the use of RMSBs were made. On the basis of selection of the rheological properties of the rubber used, the optimum parameters of bearings, at which the loads on the building structure are below critical ones, have been determined. An assessment of the reliability of elements of the building with the seismic isolation system in the form RMSB is presented. Disadvantages of the bearings used are the appearance of significant movements during the long-time seismic impact; to eliminate them it is possible to use the rubber-metal bearings system in combination with other means of the seismic protection.
Key words: seismic protection system, rubber-metal seismic isolation bearing, seismic isolator, damping, linear-spectral method, assessment of reliability.
Под воздействием динамических нагрузок, таких как землетрясение, ветер, вибрация от б рельсовых транспортных магистралей и т. д., поведение малоэтажных и высотных зданий существенно различается. Невысокие дома можно рассматривать как жесткие тела, в них не возникают колебания при ветровой нагрузке, а при землетрясении данные | объекты могут только наклоняться. Высотные здания в этих случаях начинают раскачиваться, элементы конструкции под действием колебаний находятся в сложном напряженно-деформированном состоянии. Тем не менее для зданий обоих типов распространен метод защиты от колебаний при воздействии землетрясений и/или техногенных вибраций с помощью установки различных систем сейсмо- или виброзащиты. Цель работы — исследовать влияние параметров демпфирующих виброгасящих элементов в конструкции здания при сейсмическом воздействии.
Сейсмоизоляция мостов, сооружений зданий на опорах сейсмоизолирующих маятниковых телескопических ( заявка № 201611919967 / 20 ( 031416) от 23.05.2016.
Обычно система сейсмоизоляции зданий компонуется из сейсмоизолирующих опор. Вопросам разработки и методам расчета различных видов сейсмоизолирующих опор посвящено большое количество исследований и публикаций. Наибольший вклад в решение этой проблемы внесли иностранные ученые — Р. Скиннер, А. Чопра [1, 2], а также отечественные специалисты — М. А. Дашевский, В. И. Смирнов и др. [3, 4].
Системы сейсмоизоляции отличаются большим разнообразием конструктивных решений и исполнений, каждое из которых обладает своими достоинствами и недостатками. Из анализа современных методов сейсмозащиты зданий можно сделать вывод о том, что сейсмоизоляция зданий, выполненная на основе упругих, антифрикционных и пластичных материалов, представляет наибольший интерес [5].
В настоящее время система телескопических маятниковых на фрикционно -подвижных соедиениях (ФПС) сейсмоизолирующих опор (ТМСО) по технико-экономическим показателям наиболее обоснована [6]. Кроме того, одним из способов сейсмической защиты зданий является использование упругих фрикционных маятниковх опор крестовидно, трубчатой и квадратной формы на ФПС опор [7].
Телескопические маятниковые опоры можно классифицировать:
• в зависимости от демпфирующих характеристик;
• по типу конструктивного решения;
• по несущей способности.
Телескопические маятниковые е сейсмоизолирующие опоры представляют собой слоистую конструкцию, изготовленную из высококачественной резины и стальных пластин (рис. 1). В строительстве сегодня наиболее часто используются для сейсмоизоляции объектов три типа таких опор [6]: с низким демпфированием и дополнительными демпферами; с повышенным демпфированием; на фрикционно-подвижных соедиениях (ФПС) с фрикци- болтом. В соответствии с конструкцией здания сейсмоизоляторы располагаются между фундаментом и основными несущими элементами конструкции.
Описание математической моделей и методов расчета сейсмоизолирующих телескопических опор
Для расчета зданий с системой сейсмоизоляции, скомпонованной из ТМСО, необходимо разработать математическую модель, описывающую характер работы опоры. В настоящее время имеется большое количество таких идеализированных моделей, которые можно разбить на следующие типы: нелинейные, линейные и билинейные.
В работе [8] выполнен сравнительный анализ названных моделей и сделан вывод о том, что нелинейная модель является наиболее подходящей для описания фактической диаграммы работы ТМСО. Идеализированные линейная и билинейная модели имеют значительные расхождения с действительными результатами [6].
Для оценки надежности зданий с системой сейсмоизоляции в виде ТМСО необходимо выбрать метод и задать сейсмическое воздействие для подготовленной расчетной модели. Линейно-спектральный метод анализа используется в большинстве известных программных комплексов по расчету строительных конструкций и представлен в СП 14.13330.2014 «СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах».
Сегодня применяются различные методы генерации расчетных сейсмических воздействий. В статье [9] приведено сравнение методов построения синтезированных акселерограмм и рассматриваются два основных подхода: детерминистский и полуэмпирический. На основании выполненных исследований предлагается в условиях ограниченной изученности строительной площадки использовать детерминистский подход к синтезированию акселерограмм. Этот метод дает достаточно достоверные результаты, так как охватывает несущие периоды колебаний грунтовой толщи площадки строительства.
В том случае если имеется запись уже произошедшего землетрясения, то наиболее предпочтителен полуэмпирический метод моделирования синтезированных акселерограмм, поскольку в качестве исходной информации используется не набор случайных чисел, как в детерминистском подходе, а реальные данные землетрясения.
Расчет здания на сейсмическое воздействие с применением упруго фрикционных систем и опор сейсмоизолирующих маятниковых на фрикционно -подвижных соединениях
а — общий вид упруго -фрикционных систем ; б — деформация сейсмоизолирующая маятниковая опоры при сейсмовоздействии; 1 — упруго -фрикционные виброгасящие системы ; 2 — фрикционно-подвижные соединения с фрикци -болтом ; 3 — маятниковые телескопические сейсмоизолирующие опоры на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС) ; 4 — фундамент моста , фарватерные опоры для мотов, сооружений, здания; д — смещение от сейсмовоздействий
Рис. 1. Маятниковые телескопические опоры -сейсмоизолирующие на фрикционно-подвижных соединениях ( патент № 165 076 "Опора сейсмостойкая" Опубликовано 10.120.2016 Бюл " 28 )
В России около 20 % территории находится в сейсмоопасных зонах. В XX в. здесь произошло более 40 разрушительных землетрясений. С начала 1960-х гг. считалось, что мосты и крупнопанельные и каркасно-панельные здания, запроектированные с учетом равномерного распределения жесткостей и при надежном обеспечении связи между панелями, относятся к наиболее сейсмостойким зданиям [10]. Изучение последствий землетрясений, произошедших во всем мире, показывает, что именно мосты и крупнопанельные здания хорошо сопротивляются сейсмическим воздействиям [11, 12]. Кроме того, расчетный срок службы современных крупнопанельных зданий (не более 100 лет) вполне соответствует их фактической надежности и долговечности.
Ввиду присущей современным мостам и зданиям унификации элементов и модульной структуры их конструкций в России не развивается пролетное мостостроение и панельное домостроение с сейсмоизоляцией на маятниковых телескопических опорах на фрикционно-подвижных соединениях при колониальном олегархорежиме. Поэтому при выполнении расчетов особое внимание было уделено зданиям такого типа, которые возводятся в основном в Москве и соседних областях. Учитывалось, что Восточно-Европейская равнина характеризуется относительно слабой сейсмичностью и очень редко возникающими здесь местными землетрясениями с интенсивностью в эпицентре до 6—7 баллов. Такие явления известны, например, в районе городов Альметьевск (землетрясения в 1914 и 1986 гг.), Елабуга (1851 г., 1989 г.), Вятка (1897 г.), Сыктывкар (1939 г.), Верхний Устюг (1829 г.). Аналогичные по силе землетрясения возникают на Среднем Урале, в Предуралье, Приазовье, Поволжье, в районе Воронежского массива. На Кольском полуострове и сопредельной с ним территории отмечены и более крупные сейсмические события (Белое море, Кандалакша, 1626 г., 8 баллов).
Относительно недавними сейсмическими событиями, во время которых сотрясения в Москве достигали интенсивности 3—4 балла, были Карпатские землетрясения 1940, 1977, 1986 и 1990 гг. В последнем случае ощущались два толчка — 30 и 31 мая.
Математические модели и расчетные схемы, чертежи разработанный ОО "Сейсмофонд" с энергопоглощающими , сейсмоизолирующими маятниковыми опорами, каркаса на фрикционно подвижных соединениях ФПС для мостов, сооружений, зданий для сейсмоопасных районов
Рис. 2. Общий вид математической модели в механике деформируемых сред и конструкций : мостов, коровника, опор, здания в ПК SCAD с использованием упругих фрикционных систем и ФПС
На опорах мотов, линий электропередач, магистральных трубопроводов и многоэтажных современных высоких зданий башенного типа интенсивность колебаний достигала 5—6 баллов, поскольку с увеличением высоты здания колебания всегда усиливаются за счет его раскачивания и резонанса. Особенно часто это наблюдается при низкочастотных (плавных) сейсмических колебаниях от удаленных очагов сильных землетрясений (высокие частоты быстро затухают с расстоянием). Например, при относительно плавных сейсмических колебаниях в юго-западном районе Москвы при Карпатском землетрясении 1977 г. в железобетонном здании башенного типа на 24-м этаже наблюдались заметные повреждения в виде небольших трещин на стыке стен и потолков. Сообщалось также, что шпиль Московского университета на Воробьевых горах раскачивался с амплитудой до 2 м. Вместе с тем такие и даже более интенсивные (до 7 баллов) сейсмические воздействия на здания повышенной этажности соизмеримы с ветровыми нагрузками, которые учитываются при проектировании и строительстве таких сооружений [13].
Высотные здания обладают меньшей сейсмостойкостью, так как верхние этажи имеют большую амплитуду колебаний, однако при строгом соблюдении проектных норм при землетрясении они будут качаться, но устоят, а вот возведенные на слабых грунтах без учета сейсмической активности соседние малоэтажные здания могут разрушиться [4].
Для большепролетных мостов, сооружений и крупнопанельных зданий преимущество имеют схемы с продольными и поперечными несущими стенами. При этом должна быть обеспечена их совместная работа с конструкциями перекрытий. В этой связи для моделирования работы системы сейсмоизоляции были проведены расчеты воздействия землетрясения на модель 25-этажного железобетонного крупнопанельного здания с ТМСО ( телескопическая маятниковая сейсмоизолирующая опора ) на ФПС закрепленных с помощью фрикци -болта, из латунной шпильки, с пропиленным пазом и одинаково забитым, медным обожженным энергопоглощающим клином, со свинцовой ( скользящими в овальных отверстиях, ) прокладкой между, верхним и нижним сейсмоизолирующим поясом , для создания маятникового раскачивания опоры и скольжением (!!!).
Между медным обожженным клином , с двух сторон , так же прокладываются две энергопоглощающие свинцовые шайбы, для равномерного энергопоглощения. (!!!)
Ускорения грунта приняты такими, чтобы их максимальные абсолютные значения по горизонтальным осям составляли 3 м/с2, что соответствует землетрясению с магнитудой, равной 7 баллам по шкале Рихтера. Ускорения колебаний грунта во времени моделируются в виде нестационарного случайного процесса с нормальным распределением плотности вероятности. Общий вид модели здания представлен на рис. 2.
В качестве системы сейсмической защиты здания были выбраны ТМСО на ФПС, аналогичные опорам Solatori Elastomerici serie SI фирмы «FIP Industriale» (Италия) [14].
Эффективность системы сейсмозащиты была оценена в результате расчета с использованием программного комплекса «Лира»и ПК SCAD, который позволяет определить поведение здания под воздействием сейсмической нагрузки.
Для моделирования ТМСО на ФПС имеются специальные элементы упругих связей — одно- и двухузловые конечные элементы (КЭ) упругих связей с учетом предельных усилий. Регулируя их свойства можно изменять параметры элемента и тем самым подбирать оптимальные. Указанные специальные КЭ располагаются в соответствии с планом размещения ТМСО на ФПС и вводятся в уровне фундамента здания в местах стыковки с несущими строительными конструкциями.
Моделирование пролетного, строение моста, сооружений и панельных стыков стеновых элементов с горизонтальными элементами плит перекрытий (сборные железобетонные элементы панельного здания) выполнено с помощью инструмента объединения перемещений узлов через группу узлов с добавлением зазора между панелями. Панели здания замоделированы с использованием пластинчатых элементов согласно рекомендациям [15, 16].
Нагрузки от собственного веса пролетного строения, моста, сооружения, строительных конструкций, в том числе и полезные, заданы статическими на перекрытия здания. Загружение здания динамической нагрузкой осуществлялось на основании заданного ускорения колебания грунта и с учетом работ [17, 18]. Расчет произведен линейно-спектральным методом.
Для ТМСО на ФПС применялась модель, которая позволила на основе выполненных расчетов уточнить оптимальные характеристики опоры — реологические свойства использованной для фрикционно -подвижных систем или по аналоги резины, обеспечивающие изначально заданное снижение максимальных напряжений в элементах конструкции здания в 2-3 раза (в зависимости от расположения) по сравнению с моделью здания без ТМСО с ФПС ( фрикционо -подвижными соедиениями). Полученные характеристики опоры сравнивались с рекомендуемыми аналогичными опорами [14].
Вывод и рекомендации о применении упруго фрикционных систем и демпфирующих виброгасящих элементов в пролетных строениях для железнодорожных мотов, сооружений, конструкции здания при сейсмовоздействии с использованием фрикци-болта, выполненных согласно изобретениям №№ 1143895,1174616, 1168755 SU,, согласно изобретения "Опора сейсмостойкая", патент№165076, Бюл. № 28 от 10.10.2016, согласно изобретения "Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко-сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии", патент № 2010136746 E 04 C2 2/00, опубликованного 20.01. 2013 " и заявки на изобретение "Антисейсмического фланцевого фрикционно-подвижного соединения трубопроводов" (заявка № 2018105803/20(008844) F16 L 23/02 от 15.02.2018 ), изобретения "Опора сейсмоизолирующая маятниковая" ( заявка " 201611919967 / 20 ( 031416) от 23.05.2016.
На основании выполненного лабораторного испытания ОО "Сейсмофонд" соместно с СПб ГАСУ с использованием математического и компьютерного моделирования в механике деформируемых сред в ПК SCASD и LIRA численным и аналитическим методом расчета и полученных амплитуд ускорений для одного и того же узла обеих моделей (с телескопическими маятниковыми сейсмоизолирующими опорами и без них), расположенного в верхней точке фарватерных опора Керченского (Крымского ) моста, сооружений, здания, можно сделать положительное заключение об эффективности работы ТМСО на ФПС с уточненными (подобранными) техническими характеристиками для опор железнодорожных мостов, сооружений и зданий данной конструктивной схемы и высотности в условиях поставленной задачи. К недостаткам примененных ТМСО на ФПС, относится возникновение значительных перемещений при большепериодных сейсмических воздействиях для пролетных строений железнодорожных мостов . Для устранения этого недостатка систему из ТМСО на ФПС, возможно, следует применять в сочетании с другими средствами сейсмозащиты или использовать изобретение под названием: УСТРОЙСТВО ДЛЯ ГАШЕНИЯ УДАРНЫХ И ВИБРАЦИОННЫХ ВОЗДЕЙСТВИЙ № 167977 Уздина, Шульмана и др
Литература, используемая при испытаниях фрагментов ФПС для телескопическо маятниковой опоры на ФПС с фрикци -болтом
1. Гладштейн Л. И. Высокопрочные болты для строительных стальных конструкций с контролем натяжения по срезу торцевого элемента / Л. И. Гладштейн, В. М. Бабушкин, Б. Ф. Какулия, Р. В. Гафу- ров // Тр. ЦНИИПСК им. Мельникова. Промышленное и гражданское строительство. - 2008. - № 5. - С. 11-13.
2. Ростовых Г. Н. И все-таки они крутятся! / Г. Н. Ростовых // Крепеж, клеи, инструмент и...- 2014. - № 3. - С. 41-45.
3. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84*.
4. СТП 006-97. Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов.
5. ТУ 1282-162-02494680-2007. Болты высокопрочные с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений для строительных стальных конструкций / ЦНИИПСК им. Мельникова.
6. Строительные нормы и правила, глава СниП П-23-81. Нормы проектирования / Стальные конструкции. - М.: Стройиздат, 1982. - С. 40 - 41.
7.Стрелецкий Н.Н. Повышение эффективности монтажных соединений на высокопрочных болтах / Сб. тр. ЦНИИПСК, вып. 19. - М.: Стройиздат, 1977. - С. 93-110.
8.Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. Совершенствование методов подготовки соприкасающихся поверхностей соединений на высокопрочных болтах // Бущвництво Украши. - 2006. - № 7. - С. 36-37
АС. № 1707317 (СССР) Сдвигоустойчи- вое соединение / Вишневский И. И., Кострица Ю.С., Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. и др. - Заявл. 04.01.1990; опубл. 23.01.1992, Бюл. № 3.
9.Пат. 40190 А. Украша, МПК G01N19/02, F16B35/04. Пристрш для випрювання сил тертя спокою по дотичних поверхнях болтового зсувос- тшкого з 'езнання з одшею площиною тертя / Рабер Л.М.; заявник iпатентовласник Нацюнальна металургшна акадспя Украши. - № 2000105588; заявл. 02.10.2000; опубл. 16.07.2001, Бюл. № 6.
10. Пат. 2148805 РФ, МПК7G01 L5/24. Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения / Рабер Л.М., Кондратов В.В., Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П.; заявитель и патентообладатель Рабер Л.М., Кондратов В.В., Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П. - № 97120444/28; заявл. 26.11.1997; опубл. 10.05.2000, Бюл. № 13.
Рабер Л. М. Использование метода предельных состояний для оценки затяжки высокопрочных болтов // Металлург, и горноруд. пром-сть. - 2006. -№ 5. - С. 96-98
1. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», А.И.Коваленко
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий», А.И.Коваленко
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». А.И.Коваленко
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра», А.И.Коваленко8
7. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без заглубления – дом на грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
8. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров «Сейсмофонд» – Фонда «Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
9. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных волн, предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!»
Подтверждение компетентности Номер решения о прохождении процедуры подтверждения компетентности
8590-гу (А-5824) http://188.254.71.82/rao_rf_pub/?show=view&id_object=DCB44608D54849B2A27CFEFEBEF970D4
Skype : seismic_rus skype: ooseismofond_1

seismofond.ru Адр ред. 197371, Л-д, а/я газета "Земля РОССИИ" ф (812) 694-78-10. ( 921) 407-13-67, (999) 535 -47- 29 , (968) 185 -49-83
ЛИТЕРАТУРА
1. Skiner R. I., Robinson W. H., McVerry G. H. An introduction to seismic isolation [Введение в системы сейсмоизоляции]. New Zealand, John Wiley & Sons, 1993. 353 p.
2. Chopra A. K. Dynamics of structures: theory and applications to earthquake engineering [Динамические структуры: теория и приложения для сейсмостойкого строительства]. New Jersey, 2012. 794 p.
3. Дашевский М. А., Миронов Е. М. Вибросейсмоза- щита зданий и сооружений // Промышленное и гражданское строительство. 1996. № 2. С. 28-30.
4. Смирнов В. И. Сейсмоизоляция - современная антисейсмическая защита зданий в России // Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. 2013. № 4. С. 41-54.
5. Апсеметов М. Ч., Андашев А. Ж. Разработка надежных и технологичных конструкций сейсмоизолирующих опор из упругих, пластичных и антифрикционных материалов // Вестник КГУСТА. 2012. № 3. С. 82-89.
6. Бунов А. А. Оценка надежности зданий с системой сейсмоизоляции в виде резинометаллических опор: дис. ... канд. техн. наук. М. : МГСУ, 2014. 136 с. URL: http://search.rsl.ru/en/record/01007887412 (дата обращения: 05.09.2016).
7. Деров А. В., Максимов Г. А., Поздняков С. Г. Расчет вибраций здания под действием сейсмической нагрузки при наличии тонкослойных резинометаллических опор // Научная сессия МИФИ. 2005. Т. 5. С. 140-141.
8. Mavronicola E., Komodromos P. Assessing the suitability of equivalent linear elastic analysis ofseismically isolated multi-storey buildings [Оценка допустимости применения эквивалентного линейного упругого анализа для сейсмоизолированных многоэтажных зданий] // Journal of Computers and Structures. 2011. Vol. 89. Pp. 1920-1931.
9. Смирнов В. И., Вахрина Г. Н. Развитие моделей расчетных акселерограмм сейсмических воздействий // Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. 2013. № 1. С. 29-39.
10. Ашкинадзе Г. Н., Соколов М. Е., Мартынова Л. Д. [и др.]. Железобетонные стены сейсмостойких зданий. Исследования и основы проектирования. М. : Стройиздат, 1988. 504 с.
11. Друмя А. В., Степаненко Н. Я., Симонова Н. А. Сильнейшие землетрясения Карпатского региона в XVIII-XX в. // Buletinul institutului de geologie si seismologie al academiei de stiinte a Moldovei. 2006. № 1. С. 37-64.
12. Смирнов С. Б., Ордобаев Б. С., Айдаралиев Б. Р. Сейсмические разрушения - альтернативный взгляд. Бишкек : Айат, 2013. Ч. 2. 144 с.
13. Уломов В. И. Хроника сейсмичности Земли. Отзвуки дальних землетрясений в Москве // Земля и Вселенная. 2006. № 3. С. 102-106.
14. Catalogue on Elastomeric Isolators Series SI [Каталог резинометаллических опор серии SI] // FIP Industrial S.P.A., 2012. 16 p.
15. Колчунов В. И., Осовских Е. В., Фомисев С. И. Прочность железобетонных платформенных стыков жилых зданий с перекрестно-стеновой системой
из панельных элементов // Жилищное строительство. 2009. № 12. С. 12-16.
16. Шапиро Г. И., Шапиро А. Г. Расчет прочности платформенных стыков панельных зданий // Промышленное и гражданское строительство. 2008. № 1. С. 55-57.
17. Алехин В.Н., Иванов Г. П., Плетнев М. В., Кокови- хин И. Ю., Ушаков О. Ю. Расчет зданий и сооружений на сейсмические воздействия / / Академичес
REFERENCES
1. Skiner R. I., Robinson W. H., McVerry G. H. An introduction to seismic isolation. New Zealand, John Wiley & Sons, 1993. 353 p.
2. Chopra A. K. Dynamics of structures: theory and applications to earthquake engineering. New Jersey, 2012.794 p.
3. Dashevskiy M. A., Mironov E. M. Seismic protection of buildings and structures against vibrations. Pro- myshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo, 1996, no. 2, pp. 28-30. (In Russian).
4. Smirnov V. I. The seismic isolation - modern seismic protection of buildings in Russia. Seysmostoykoe stroi- tel'stvo. Bezopasnost' sooruzheniy, 2013, no. 4, pp. 41-54. (In Russian).
5. Apsemetov M. Ch., Andashev A. Zh. Development of reliable and technologically advanced structures seismic isolation supports of elastic, plastic and anti-friction materials. Vestnik KGUSTA, 2012, no. 3, pp. 82-89. (In Russian).
6. Bunov A. A. Evaluation of the reliability of buildings with seismic isolation system of rubber steel supports. Dis. kand. tekhn. nauk. Moscow, MGSU Publ., 2014. 136 p.
Available at: http://search.rsl.ru/en/record/ 01007887412 (accessed 05.09.2016).
7. Derov A. V., Maksimov G. A., Pozdnyakov S. G. Calculation of the vibrations of the building under the action of seismic load in the presence of a thin layer of elastomeric bearings. Nauchnaya sessiya MIFI, 2005, vol. 5, pp. 140-141. (In Russian).
8. Mavronicola E., Komodromos P. Assessing the suitability of equivalent linear elastic analysis ofseismically isolated multi-storey buildings. Journal of Computers and Structures, 2011, vol. 89, pp. 1920-1931.
9. Smirnov V. I., Vakhrina G. N. The development of models of calculated accelerograms of seismic effects. Seysmostoykoe stroitel'stvo. Bezopasnost' sooruzhe- niy, 2013, no. 1, pp. 29-39. (In Russian).
10. Ashkinadze G. N., Sokolov M. E., Martynova L. D., et кий вестник УралНИИпроект РААСН. 2011. № 2. С. 64-66.
18. Безделев В. В. Численное моделирование динамического напряженно-деформированного состояния зданий при сейсмических воздействиях с помощью оптимизации параметров демпфирующих устройств // International Journal for Computational Civil and Structural Engineering. 2008. T. 4. № 2. С. 24-25.
al. Zhelezobetonnye steny seysmostoykikh zdaniy. Issledovaniya i osnovy proektirovaniya [Reinforced concrete walls of earthquake-resistant buildings. Research and design principles]. Moscow, Stroyizdat Publ., 1988. 504 p. (In Russian).
11. Drumya A. V., Stepanenko N. Ya., Simonova N. A. The strongest earthquakes of the Carpathian region in the XVIII-XX century. Buletinul institutului de geologie si seismologie al academiei de stiinte a Moldovei, 2006, no. 1, pp. 37-64. (In Russian).
12. Smirnov S. B., Ordobaev B. S., Aydaraliev B. R. Seys- micheskie razrusheniya — al'ternativnyy vzglyad [Seismic fracture - alternative view]. Bishkek, Ayat Publ., 2013. Vol. 2. 144 p. (In Russian).
13. Ulomov V. I. Chronicle of the seismicity of the Earth. Echoes of distant earthquakes in Moscow. Zemlya i Vselennaya, 2006, no. 3, pp. 102-106. (In Russian).
14. Catalogue on Elastomeric Isolators Series SI. FIP Industriale S.P.A., 2012. 16 p.
15. Kolchunov V. I., Osovskikh E. V., Fomisev S. I. The strength of the platform joints of reinforced concrete residential buildings with cross-wall system of prefabricated elements. Zhilishchnoe stroitel'stvo, 2009, no. 12, pp. 12-16. (In Russian).
16. Shapiro G. I., Shapiro A. G. Calculation of the strength of the platform joints of panel buildings. Promyshlennoe i grazhdanskoe stroiteT stvo, 2008, no. 1, pp. 55-57. (In Russian).
17. Alekhin V. N., Ivanov G. P., Pletnev M. V., Kokovikhin I. Yu., Ushakov O. Yu., Calculation of buildings on seismic effects. Akademicheskiy Vestnik Uralniiproekt RAASN, 2011, no. 2, pp. 64-66. (In Russian).
18. Bezdelev V. V. Numerical simulation of dynamic stress- strain state of buildings under seismic actions using optimization of parameters of damping devices. International Journal for Computational Civil and Structural Engineering, 2008, vol. 4, no. 2, pp. 24-25. (In Russian).
Для цитирования: Бутырский С. Н., Ковальчук О. А. О применении демпфирующих виброгасящих элементов в конструкции здания при сейсмовоздействии // Промышленное и гражданское строительство. 2016. № 9. С. 30-34.
For citation: Butyrskiy S. N., Kovalchuk O. A. About application of damping vibro-extinguishing elements in design of a building at seismic impact. Promysh/ennoe i grazhdanskoe stroitelstvo [Industrial and Civil Engineering], 2016, no 9, pp. 30-34. (In Russian)
zemlyarossii@bigmir.net skype: zemlyarossii_2 skype: ooseismofond_1 ( 999) 535-47-29, (953) 151-36-56 , ( 953) 151-39-15, ( 953) 151-26-76
Вы загрузили файл ormonbekov_o_primenenii_dempfiruyuschikh_vibrogasyaschikh_elementov_v_konstruktsii_mostov_pri_seismovozdeystvii_100_str.doc на сервис www.fayloobmennik.net! Ссылка для скачивания файла: http://fayloobmennik.cloud/7292900 Долой пархатый олигархат. Хабад не пройдет

Оккупационная хроника КИАинформБЮРО из славянской резервации колонии Израиля номер 3 от 09 07 2018 О закономерном мостопаде. Ужасный развале мостроения как закономерность вредного управления и некомпетентности оккупационной власовско -бейдаровской пархатой олегархической администрации , сионискими прихвостнями, корыстными приспособленцами, которых куют раввины в синагогах Хазарской Федерации , ob ispolzovanii opita yaponskoy firmi kawakinct.co.jp po primineniyu mayatnikovikh seismoizoliruyuschikh opor prezident Shinkichi Suzuki 78 str
https://cloud.mail.ru/home/ob_ispolzovanii_opita_yaponskoy_firmi_%20kawakinct.co.jp_%20po_primineniyu_mayatnikovikh_seismoizoliruyuschikh_opor_prezident_Shinkichi_Suzuki_78_str.doc
https://cloud.mail.ru/home/ob_ispolzovanii_opita_yaponskoy_firmi_%20kawakinct.co.jp_%20po_primineniyu_mayatnikovikh_seismoizoliruyuschikh_opor_prezident_Shinkichi_Suzuki_78_str.docx
https://yadi.sk/i/Brdt_7u-3YyaV6 https://yadi.sk/i/Vr0fPFkx3YyaVB
Ссылка для скачивания файла: http://fayloobmennik.cloud/729385
Ссылка для скачивания файла: http://fayloobmennik.cloud/7293854
Ссылка для скачивания файла: http://fayloobmennik.cloud/7293855
Вы загрузили файл ob_ispolzovanii_opita_yaponskoy_firmi_ kawakinct.co.jp_ po_primineniyu_mayatnikovikh_seismoizoliruyuschikh_opor_prezident_Shinkichi_Suzuki_78_str.doc на сервис www.fayloobmennik.net!
Сохраните данное письмо, если желаете в дальнейшем управлять загруженным файлом.

Ссылка для скачивания файла: http://fayloobmennik.cloud/7293852
http://depositfiles.com/files/k3zmmm9ld http://depositfiles.com/files/nfr4q6mk8 https://drive.google.com/drive/my-drive?ths=true
https://drive.google.com/file/d/1PFs8XsBE9LBRwZmqWUxg7U711bY8Y96r/view?ths=true
Закономерный мостопад и ужасный развал мостостроения , как закономерность, вредного управления и некомпетентности фарисействующих сионистов, разномастной антирусской сволочи, заполонившие коридоры власти, средств массовой информации, редакции и банки, министерские кабинеты, кресла депутатов, под руководством корыстных приспособленцев, сионистских прихвостней -господ высшей расы ( лобби Израиля), которых куют раввины в синагогах Хазарской Федерации в колонии Израиля и США
Более подробно закономерном мостопаде в газете «Наша версия» № 37 от 25 сентября 2017, и вредителской деятельности и саботаже по не использованию изобретений №№ 1143895,1174616, 1168755 SU, патента "Опора сейсмостойкая", №165076, Бюл. № 28 от 10.10.2016, патента № 2010136746 E 04 C2 2/00, опубликованного 20.01. 2013 "Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии", опубликованного 20.01. 2013 ", изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижного соединение трубопроводов", (заявка № 2018105803/20(008844) F16 L ,23/02 от 15.02.2018 ), изобретения "Опора сейсмоизолирующая маятниковая" ( заявка " 201611919967 / 20 ( 031416) от 23.05.2016. ОО "Сейсмофонд" : seismofond.ru ooseismofond@list.ru ooseismofond@bigmir.net (968) 185-49-83, (931) 215-83-94, (921) 407-13-67
ОО "Сейсмофонд" об использовании опыта Японской фирмы kawakinct.co.jp по применению маятниковых сейсмоизолирующих опор типа NETIS Registration number KT-070026-A Vibration Control Shear Panel Stopper for Seismic Response Control для укреплению и сейсмоизоляции существующих железнодорожных пролетных строений железнодорожных мостов (http://www.kawakinct.co.jp/english/bridges/b_d02.html )
Теория сейсмостойкости находится в глубоком кризисе, а жизнь пассажиров перемещающихся в поезде- призрак, по железнодорожному просевшему мосту "Транспортному переходу Керченский пролив" Taman-Kerch, протяженностью 19 км, не относится к государственной безопасности крымчан и лишних едаков (гоев).
УДК 624.042.8:699.841 проф. дфмн Малафеев. Доц ктн О.А.Егорова, проф. дтн Мажиев Х.Н , проф дтн А.М. Уздин Коваленко А.И., Елисеева И.А Андреева Е.И. skype: ooseismofond@list.ru skype: seismic_rus skype: ooseismofond_1 seismofond.ru zemlyarossii@bigmir.net 197371, Ленинград, а/я газета "Земля РОССИИ" (968) 185-49-83, ( 921) 407-13-67 , (953) 151-36-59 ОГРН : 1022000000824
190005, СПб, 2-я Красноармейская ул. д 4 seismofond.ru ooseismofond@bigmir.net skype: zemlyarossii_2 Аннотация. Проведен краткий обзор сейсмоизолирующих элементов мостов, сооружений, здания, дано описание математических моделей и компьютерное моделирование в механике деформируемых сред и конструкций, содержащих характер работы телескопических маятниковых опор на фрикционно-подвижных соединениях закрепленных на с фрикци -болтах с пропиленным пазом в латунной шпильке и одинаково забитым обожженным медным клином , а также методы лабораторных испытаний фрагментов и узлов фрикционно-подвижных соединений (ФПС) с применением упруго фрикционных систем на сейсмическое воздействие.
Для лабораторных испытаний узлов и фрагментов упруго-фрикционных систем и фрикционно -подвижных соединений в ПК SCAD мостов, сооружений, зданий за аналог была выбрана японская маятниковая сейсмоизолирующая опора, широко применяемая в Японии, как упругая система для сейсмоизоляции мостов в Японии, США, Китае, Тайване, марки "NETIS Registration number KT-070026-A" Vibration Control Shear Panel Stopper for Seismic Response Control ( Более подробно можно ознакомится на сайт http://www.kawakinct.co.jp/english/bridges/b_d02.html Президент фирмы Shiukichi Suzuki, страна Япония )
На основе Японского сейсмоизолятора для мостов, Сейсмофондом был разрата сейсмоизолятор - телескопического типа , то же на маятниковым принципе, согласно патента № 165076 "Опора сейсмостойкая", и изобретение "Опора сейсмоизолирующая маятниковая" ( заявка " 201611919967 / 20 ( 031416) от 23.05.2016. В программном комплексе ПК SCAD замоделировано воздействие землетрясения на мосты, сооружения, здание без и при наличии демпфирующих виброгасящих элементов в конструкции - типа маятниковых сейсмостойкая телескопическая опор (МТ ТО) .
Выполнены с помощью компьютерныъ технологий, испытания фрагментов и узлов ФПС с помощью математического и компьютерного моделирования в механике демпфирующих сред и конструкций в ПК SCAD и проведены расчеты и проведена оценка эффективности использования данных опор. На основе подбора реологических свойств используемой фрикционно-подвижные соединения (упруго -фрикционных систем) определены оптимальные параметры телескопической опор, при которых нагрузки на конструкцию здания ниже критических. Приведена оценка надежности работы элементов здания с системой сейсмоизоляции в виде телескопических маятниковый опор.
К недостаткам примененных маятниковых опор , телескопического принциапа относится возникновение значительных перемещений при большепериодных сейсмических воздействиях, для устранения которых, возможно, следует применять систему из маятниковых , телескопических опор в сочетании с другими средствами сейсмозащиты, например : УСТРОЙСТВО ДЛЯ ГАШЕНИЯ УДАРНЫХ И ВИБРАЦИОННЫХ ВОЗДЕЙСТВИЙ 167 977
Ключевые слова: система сейсмозащиты, маятниковые, телескопические сейсмоизолирующая маятниковая опора, сейсмоизоляторы, демпфирование, линейно-спектральный метод, оценка надежности, численный , аналитеческий медод, оптимизация, индентификация, програмное моделирование, динамические, статические задачи теонии устойчивости, наномеханика, вязкоупругопластичность
В данной научной статье ОО «Сейсмофонд» освещены вопросы применения различных систем взрывозащиты, сейсмозащиты, в т.ч. с использованием маятниковый телескопических опор на фрикционо -подвижных опор (ФПС) маятникового типа (ОС МТ ), для защиты мостов и путепроводов от разрушения при взрывах и обстрелах воюющих сторон , способных выдержать многокаскадного демпфирования при динамических и импульсных растягивающих нагрузках от взрывной воздушной волны мостов, путепроводов сооружений, расположенных в зоне вооруженного конфликта ДНР, ЛНР на востоке Украины с использованием опыта Японских мостостроителй, применяемые для сейсмоизоляции мостов в Японии сейсмоизолирующею опору тип NETIS Registration number KT-070026-A Vibration Control Shear Panel Stopper for Seismic Response Control (http://www.kawakinct.co.jp/english/bridges/b_d02.html Президент фирмы Shiukichi Suzuki, страна Япония )
Рассмотрен линейно-спектральный расчет частично разрушенных мостов, путепроводов с применением системы активной взрывозащиты, виброзащиты, сейсмоизоляции в виде опор сейсмостойких маятникового типа (ОС МТ ) и без нее в программном комплексе «SCAD».
Координационным Комитетом ОО «Сейсмофонда» произведен сравнительный анализ результатов расчета методом математического и компьютерного моделирования в механике деформируемых сред и конструкций пролетных строений и пилонов разрушенных мостов на основе опыта японских мостостроителй использующих маятниковую опорру Vibration Control Shear Panel Stopper for Seismic Response Control (http://www.kawakinct.co.jp/english/bridges/b_d02.html, Президент фирмы Shiukichi Suzuki, страна Япония
Ключевые слова: линейно-спектральный метод, физическое и математическое моделирование взаимодействие моста, путепровода с геологической средой опоры сейсмостойкой маятникового типа ( ОС МТ ), взрывозащита, сейсмозащита, сейсмоизоляция, сейсмическое воздействие, опоры сейсмостойкие, воздушная ударная волна, теория устойчивости, динамика и прочность, пролетное строение, пилоны, строительная механика, динамические и статические задачи, упругие фрикционные системы,
Для защиты от взрывов мостов, путепроводов, пролетных строений , сооружений, расположенных в зоне боевых действий, не применяются различные системы активной взрывозащиты, сейсмозащиты, в т.ч. сейсмостойкие опоры маятникового типа ( ОС МТ).
Рис 1 Фотографии (фотофиксация) , разрушенных от взрывов мостов в Новороссии, ДНР, ЛНР, с места боевых действий , военкора национал-патриотического ИА «КРЕСТЬЯНинформАГЕНТСТВО» , информационного ополченца, военно –полевой редакции газеты «Земля РОССИИ», позывной спецкора «Сталинский Сокол». Тел редакции «ЗР» (921) 407-13-67 oooseismofond@list.ru skype : seismic_ruc 197371, Ленинград, а/я газета «Земля РОССИИ»
В данной работе исследуется эффективность применения сейсмостойких опор ( патент на полезную модель № 165076, бюллетень № 28, опубликовано 10.10. 2016, МПК E04 9/02, патентообладатели Андреев Борис Александрович, Коваленко Александр Иванович, взрывоизолирующие, сейсмоизолирующих опор сейсмостойких маятникового типа ( ОС МТ),по аналогу японской опоры NETIS Registration number KT-070026-A Vibration Control Shear Panel Stopper for Seismic Response Control (http://www.kawakinct.co.jp/english/bridges/b_d02.html, страна Япония )
Железнодорожный транспорт имеет исключительное значение для жизнеобеспечения братской Украинской территорий , подверженных военным действиям и сейсмическим воздействиям, особенно в урбанизированных районах: при землетрясениях в местах сосредоточения населения и развернутой экономической жизни требуются экстренные меры по спасению людей, материальных ценностей, а затем по первоочередному восстановлению разрушенных объектов.
Между тем при сильных взрывах и землетрясениях железные дороги достаточно часто подвергаются серьезным разрушениям. Например, в Армении, при Спитакском землетрясении 1987 г., практически полностью был разрушен участок железной дороги от Кировокана до Ленинакана. Его восстановление велось силами военных железнодорожников в течение 7 дней. Все это время пострадавшие испытывали острую нужду в спасательных средствах, питьевой воде, медикаментах. Промышленность района была парализована в течение нескольких месяцев. Подобная обстановка складывалась и в других странах, например во время землетрясений в Кобе (Япония) и на Тайване.
Таким образом, обеспечение срочных перевозок в районах ведения военных действии, военных боестолконовений или сильных землетрясений, невозможно без принятия мер по повышению взрывостойкости и сейсмостойкости самих железных дорог, позволяющих осуществлять эти перевозки. Однако до настоящего времени комплексная постановка этой проблемы и четкая концепция ее решения отсутствуют. Вопрос об этом поднимался специалистами Петербургского университета путей сообщения о общественной организацией инвалидов «Сейсмофонд», как в научной , так и в учебной литературе. См. seismofond.ru k-a-ivanovich.narod.ru fond-rosfer.narod.ru stroyka812.narod.ru krestianinformburo8.narod.ru
В СССР проблеме взрывопожаростойкости и сейсмостойкости транспортных сооружений уделялось достаточное внимание, но после распада страны, когда начались процессы децентрализации и приватизации транспортных объектов, в области сейсмической безопасности транспортных сетей, как и во многих других, прекратилось государственное регулирование и остановились научные исследования.
Если до 1995 г. транспортная наука в нашей стране была одной из самых развитых в мире, то в настоящее время она уступает науке многих развитых стран, и прежде всего в разработке и реализации систем сейсмозащиты. Современные сейсмозащитные устройства поставляются в нашу страну ведущими западными фирмами Maurer Soehnes и FIP Industriale . При этом фирмы заинтересованы скорее в продаже своей устаревшей продукции, чем в обеспечении безопасности дорожной сети Украины и Росси. Инженерный же состав российских проектных организаций не имеет необходимой квалификации для качественной проверки эффективности систем сейсмозащиты, а кафедры и лаборатории все уничтожены или приватизированы либеральным иудейским каланом
Однако, опорные сейсмоизолирующие устройства, примененные при строительстве железнодорожных мостов на олимпийских объектах в г. Сочи, не имеют аналогов в мировой практике сейсмостойкого строительства. Их высокие защитные качества обеспечиваются как при проектных, так и при максимальных расчетных землетрясениях. Эта система сейсмозащиты позволяет прогнозировать характер накопления повреждений в конструкции, сохранить мост в ремонтопригодном состоянии в случае разрушительного землетрясения, а также обеспечивает нормальную эксплуатацию моста, не приводя к расстройству пути при эксплуатационных нагрузках.
В сложившейся ситуации особый интерес представляет проект сейсмозащиты железнодорожных мостов, реализованный при строительстве новых линий в зоне г. Сочи в 2008- 2012 гг. Здесь впервые за последние 20 лет были применены новые российские технологии сейсмозащиты, имеющие преимущества перед разработками ведущих мировых фирм, но они уже устарели, на смену используются за рубежом телескопические сейсмостойкие опоры на подвижных фрикционно- подвижных соединениях (ФПС) разработанных проф . дтн ПГУПС А.М.Уздиным еще в 1985, а широко используются в Тайване, Новой Зеландии, Китае, США, Японии.
Сейсмостойкость плюс высокие эксплуатационные качества, с использованием ФПС , обеспечивающие многокаскадное демпфирование при обстрелах мостов Украинской стороной
Отметим, что в настоящее время основным способом сейсмозащиты мостов считается сейсмоизоляция опор за счет устройства податливых сейсмоизолирующих опорных частей, причем в мировой практике применяются резиновые или шаровые сегментные металлические опорные части. Эти устройства детально описаны в литературе и широко используются в практике строительства, но, как правило, для автодорожных мостов.
Сейсмоизоляция железнодорожных мостов носит пока опытный характер — применяется на единичных мостах. Это связано с ее негативным влиянием на работу железнодорожного пути: при эксплуатационных нагрузках (торможение и боковые удары подвижного состава) в рельсах возникают значительные усилия, приводящие к расстройству пути. По этой причине ОАО «РЖД» негативно относится к сейсмоизоляции железнодорожных мостов. В мировой практике пока нет никаких рекомендаций по проектированию систем такой сейсмоизоляции, кроме Японии и Тайваня .
Однако, в Сочи большинство мостов строится на площадках с сейсмичностью 9 и более баллов. Соответственно, от проектировщиков потребовалось решить комплексную задачу: обеспечить сейсмостойкость моста и нормальную его эксплуатацию.
Относительно условий эксплуатации частной иностранной, транснациональной ОАО «РЖД» выдвинуло весьма жесткие требования: вертикальное смещение пролетного строения под нагрузкой не должно превышать 1 мм, а горизонтальные смещения при проектном землетрясении (ПЗ) и эксплуатационных нагрузках не должны быть выше нормативной величины U lim = 0,5хVL, где I — величина пролета моста. При этом пришлось учесть, что известные сейсмоизолирующие опорные части не обеспечивали ограничения вертикальных смещений, а ограничение по жесткости не позволяло реализовать традиционные подходы к сейсмоизоляции.
Проектирование с заданными параметрами предельных состояний с учетом по применяемая в Японии упругих систем, для сейсмоизоляции мостов в Японии, с ипользованием маятниковй сейсмоизолирующей опоры тип NETIS Registration number KT-070026-A Vibration Control Shear Panel Stopper for Seismic Response Control (http://www.kawakinct.co.jp/english/bridges/b_d02.html Президент фирмы Shiukichi Suzuki, страна Япония )
Новые задача по восстановлению разрушенных мостов и путепроводов, предполагается решать силами ОО «Сейсмоофнд» и военными строителями, ополченцами Новороссии (ЛНР, ДНР) и строительными отрядами из Крыма и РСФСР. ОО «Сейсмофонд» подготовил рекомендации по восстановлению разрушенных мостов в зоне ведения боевых действий в Новороссии (ЛНР, ДНР) и сейсмически опасных районах Республики Крым. Они соответствовали требованиям «Еврокода-8», регламентировали расчеты на действие ПЗ и максимального расчетного землетрясения (МРЗ), а также содержали требования к подбору параметров сейсмозащитных на опорах нового принципа маятникового типа на фрикционно –подвижных соединениях сейсмостойких опорах (патент 165076 «Опора сейсмостойкая» E 04H 9/02, опубликовано 10.10.2016, бюллетень № 28, патенты проф . дтн ПГУПС Уздина А М №№ 1143895, 1168755, 1174616 )
Одно из существенных требований в рекомендациях — проектирование сценария накопления повреждений. Этот подход, принятый в последнее время мировой научной общественностью, в России был предложен в середине 1970-х гг. Я. М. Айзенбергом и Л. Ш. Килимником и получил название «проектирование сооружений с заданными параметрами предельных состояний». За рубежом данный подход именуется PBD (performance based designing), и его авторами считаются новозеландские специалисты Дж. Порк и Д. Доврик .
До сих пор в большинстве стран, в том числе в России и Украине, исходным для проектирования являлась нагрузка, в данном случае — взрывная, сейсмическая, задаваемая с той или иной вероятностью превышения. Далее проверялась возможность возникновения предельного состояния. В рамках современного подхода к проектированию, реализованного в разработанных рекомендациях, исходным считается предельное состояние с заданной вероятностью s его появления. Нагрузка подбиралась по вероятности ее превышения, равной ?, и уже для этой нагрузки подбирались параметры конструкции, обеспечивающие возникновение заданного предельного состояния.
Конструктивные особенности устройства маятниковых сейсмоизолирующих опор, применяемых в Японии как упругая система для сейсмоизоляции мостов в Японии тип NETIS Registration number KT-070026-A Vibration Control Shear Panel Stopper for Seismic Response Control (http://www.kawakinct.co.jp/english/bridges/b_d02.html Президент фирмы Shiukichi Suzuki, страна Япония )
С использованием оптая японской фирмы kawakinct.co.jp, разработанно, новое опорное сейсмоизолирующее телескопическое устройство –опора сейсмостойкая на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС) проф. А.М.Уздина, которое имеет четыре принципиальные особенности , поглощение взрывной и сейсмической энергии ЭПУ и маятниковый эффект раскачиванияи скальжения по овальным отверстиям ( энергопоглотителем пиковых ускорений) с фрикци-болтом, с пропиленным пазом и забитым в пропиленный паз медным обожженным клином , со свинцовой прокладкой ( патент № 165076, E4H 9/02)
В Японской маятниковй опоры типа NETIS Registration number KT-070026-A в квадратную опору вставляетмя многсолойныей обожженые спрессвоанные платины , которые при маятниковм раскачивании смянаются и поглощают сейсмически. энегрию. Под саму опору прокладвается свинцовыйц лист сверху и снизу Японской опры. Сама маятниковая опора , крепится к опорам моста, на фрикционно -подвижных соедеиния, для скольжения дляч энергопоглощения сейсмической нагрузки. После землетрясения , смятые и деформированные обожженные , многослойные листы винимаютс и вставляется новый многослоынй демпфер или спрессованных тонки обожженых медных листов или заменяеся сама сама маятникова опрора.
• Вертикальная и горизонтальная нагрузки передаются на разные элементы единого узла опирания, причем элемент, воспринимающий горизонтальные эксплуатационные нагрузки, одновременно выполняет функции сей- смоизолирующего. Опорный элемент выполнен в виде обычной подвижной опорной части с фикционно-подвижными соединениями (ФПС) , податливая в вертикальном направлении и качающаяся за счет крепления латунным фрикци-болтом –шпилькой , с забитым медным обожженным сминаемым клином в пропиленный паз анкера –болта . Это создает качение и скольжение по свинцовому листу опоры сейсмостойкой ( патент 165 076 исключает вертикальные смещения пролетного строения под нагрузкой.
• Сейсмоизолирующий элемент по изобртению № 165076 "Опора сейсмостойкая" выполнен составным в виде подвижной качающей , маятниковой опоры на ФПС и упругих сейсмостойких опора по торцам моста или здания и пакета свинцовых листов на которых закреплена опора сейсмостойкая .
• Крестовидная, круглая, квадратная, полая скользащая на ФПС взрывостойкая, сейсмостойкая, сейсмоизолирующая опора подбирается таким образом, чтобы горизонтальные смещения от взрывной силы или торможения, центробежной силы и боковых ударов не превосходили указанную ниже нормативную величину U lim
• ФПС включается в работу, когда горизонтальные усилия от взрывных и сейсмических воздействий превышают величину взрывной ударной волны, причем сила трения в ФПС не превосходит разрушающей нагрузки на опору.
Для снижения взрывной и сейсмических нагрузок на опоры и относительных смещений пролетных строений на опорах дополнительно с двух сторон укладываются свинцовые листы - демпферы и крепятся на фрики –болтах , детально описанные на сайте seismofond.ru
Между пролетным строением и опорой параллельно податливому сейсмоизолирующему элементу (6) устанавливается такие же сейсмостойкие опоры, работающие как гасящие демпферы от взрывной и сейсмической нагрузки
В качестве исходной для рассматриваемого расчета принята акселерограмма, имеющая ускорения около 2,2 м/с2. По своим энергетическим характеристикам и пиковым ускорениям в диапазоне частот около 1 с акселерограмма описывает 9-балльное землетрясение. При этом смещение пролетного строения, может составить при взрывной или сейсмической нагрузке более 12 см, однако верх опор сместился менее чем на 1 см.
По мнению научного Координационного Комитета и инженеров ОО «Сейсмофонд», на части Керченского моста, в следовало бы установить более мощные демпферы по изобретению № 165076 «Опора сейсмостойкая» и проф Уздина А М 1143895, 1168755Ю 1174616, но и с принятым демпфированием показатели колебаний всех мостов свидетельствуют о приемлемой картине накопления повреждений при ведении боевых действий в Новороссии, ЛНР, ДНР и землетрясениях в Крыму.
В качестве примера приведен сценарий, накопления повреждений на одной из эстакад железнодорожной линии Адлер — Сочи. К таблице следует дать следующее пояснение. Принятая концепция проектирования обеспечивает сохранность опор и отсутствие сброса пролетного строения при любых расчетных землетрясениях. Конструкция опорных устройств допускает один вид повреждений — подвижки в ФПС, соединяющих опору с пролетным строением. Именно сценарий накопления повреждений (роста подвижек).
Практическая реализация на опыте японской маятниковй опоры, марки "NETIS Registration number KT-070026-A"
По предлагаемой методике маетникой опоры NETIS Registration number KT-070026-A, и с использованием предлагаемых технических решений сейсмозащитных мостов и сооружений в Китае, Тайване, Аляске (США) , Новой Зеландии, Японии построены за 2010-2018 более 100 мостовых опор с аналогичными прогрессивными и эффективными техническими решениями, а в России и Украине, произраильский либерально –иудейский клан (лобби Израиля) , организовал братоубийственную войну, между братскими народами , сперва в Чеченской Республикев 1993-1995гг, теперь на Украине 2014-2017 гг и теперь на простора России в 2017 -2018 гг
Применение опорных упругих фрикционных систем и сейсмоизолирующих устройств ( ОС МТ - опрорнх систем маятникового типа ) на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС), позволило снизить расчетную нагрузку на опоры на 40-70 % и обеспечить в случае разрушительных редких землетрясений прогнозируемость повреждений на Керченском мосту и ремонтопригодность других мостов.
Все чертежи с телескопическопическим опорами, крестовидной формы (Тайваньский вариант и Японский вариант NETIS Registration number KT-070026-A) , квадратной , круглой стканчатого типа, для гашения сейсмической и взрывной энергии с ФПС, для эстакад и ремонтно –восстановительных работ в Новороссии (ЛНР, ДНР) разрушенных мостов, были изготовлены силами ОО «Сейсмофонд» . Необходимо отметить, что такая же система может установлена на железнодорожных моста в Новороссии , ЛНР, ДНР, в Крыму и на Украине. Для этого объекта Координационным Комитетом ОО «Сейсмофонд» были разработаны и испытания в лаборатории ПКТИ , Афонская дом 2, СПб и изготовлены и сейсмозащитные и взрывозащитные устройства на ФРС , описанной выше конструкции, и фрикци -болт с пропиленным пазом и забитым медным обожженным клином , для раскачивания сейсмостойкой опоры во время обстрелов в ДНР, ЛНР (Новоросси) .
Таким образом, представленная разработка свидетельствует о том, что российские инженеры и ученые ОО «Сейсмофонд» имеют достаточный потенциал, позволивший, в частности, разработать и внедрить новую систему сейсмозащиты железнодорожных мостов, не имеющую пока аналогов в мировой практике сейсмостойкого строительства улучших и упраситив Японскую маятниковую опору , марки : NETIS Registration number KT-070026-A
Предлагаемые и уже примененные на практике пока, за рубежом ( в Китае, Японии, Тайване, США) сейсмоизолирующие , сейсмостойкие опоры на фрикционно –подвижных соединениях (ФПС) проф А.М.Уздина, маятникового типа устройства обеспечивают взрывозащиту и сейсмозащиту мостов в Новороссии (ЛНР, ДНР) как при проектных, так и при максимальных расчетных землетрясениях и выдержат взрывные нагрузки, от ударной взрывной волны при обстрелах, военными АТО с Украинской территории . При этом прогнозируется характер накопления повреждений в конструкции (в данном случае смещений в ФПС) и гарантируется ремонтопригодность моста после обстрелов железнодорожных мостов, путепроводов или разрушительных землетрясений в Крыму или Сочи . Это пока единственная в мире система сейсмозащиты с телескопическими опорами на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС) , которая обеспечивает нормальную эксплуатацию моста в зоне ведения боевых действий в Новороссии (ЛНР, ДНР), и Крыму ( в связи с угрозами П. Порашенко, вернуть Крым военным путем).
Необходимо также отметить, что данное техническое решение улучшив конструкйии NETIS Registration number KT-070026-A, японской фирмы, может быть эффективно использовано не только при восстановлении разрушенных существующих мостов и путепроводов в России, но и при ремонте и реконструкции разрушенных существующих ветхих мостов-гробов (звакономерного мостопада) , в самой России, когда требуется с минимальными затратами повысить класс сейсмостойкости сооружения и обеспечить высокую взрывостойкость мостов, путепроводов заранее до ведения военных действий укрепить (подвести) пролетные строение телескопическими сейсмостойкими опорами, усилить пролетное строение, для пропуска тяжело техники,( танки, самоходные установки), что не даст возможности, во время боевых действии, или землетрясений в Крыму,Сочи на Северном Кавказе полностью разрушить мосты или пролетной строение мостов, и даст возможность быстрого восстановить, частично (локально ) разрушенный мостов сооружений и восстаноить пролетные строения мостов
Под воздействием динамических нагрузок, таких как землетрясение, ветер, вибрация от рельсовых транспортных магистралей и т. д., поведение малоэтажных и высотных зданий существенно различается. Невысокие дома можно рассматривать как жесткие тела, в них не возникают колебания при ветровой нагрузке, а при землетрясении данные | объекты могут только наклоняться. Высотные здания в этих случаях начинают раскачиваться, элементы конструкции под действием колебаний находятся в сложном напряженно-деформированном состоянии. Тем не менее для зданий обоих типов распространен метод защиты от колебаний при воздействии землетрясений и/или техногенных вибраций с помощью установки различных систем сейсмо- или виброзащиты. Цель работы — исследовать влияние параметров демпфирующих виброгасящих элементов в конструкции здания при сейсмическом воздействии.
Сейсмоизоляция железногодорожныхмостов, сооружений на опыте маятниковй опоры ,типа NETIS Registration number KT-070026-A (Япония)
Обычно система сейсмоизоляции зданий компонуется из сейсмоизолирующих опор. Вопросам разработки и методам расчета различных видов сейсмоизолирующих опор посвящено большое количество исследований и публикаций. Наибольший вклад в решение этой проблемы внесли иностранные ученые — Р. Скиннер, А. Чопра [1, 2], а также отечественные специалисты — М. А. Дашевский, В. И. Смирнов и др. [3, 4].
Системы сейсмоизоляции отличаются большим разнообразием конструктивных решений и исполнений, каждое из которых обладает своими достоинствами и недостатками. Из анализа современных методов сейсмозащиты зданий можно сделать вывод о том, что сейсмоизоляция зданий, выполненная на основе упругих, антифрикционных и пластичных материалов, представляет наибольший интерес [5].
В настоящее время система телескопических маятниковых на фрикционно -подвижных соедиениях (ФПС) сейсмоизолирующих опор (ТМСО) по технико-экономическим показателям наиболее обоснована [6]. Кроме того, одним из способов сейсмической защиты зданий является использование упругих фрикционных маятниковх опор крестовидно, трубчатой и квадратной формы на ФПС опор [7].
Телескопические маятниковые опоры можно классифицировать:
• в зависимости от демпфирующих характеристик;
• по типу конструктивного решения;
• по несущей способности.
Телескопические маятниковые сейсмоизолирующие опоры представляют собой телескопическую конструкцию, изготовленную из высококачественной стали и фрикционно-подвижного соедиения. В строительстве сегодня наиболее часто используются для сейсмоизоляции объектов три типа таких опор [6]: с низким демпфированием и дополнительными демпферами; с повышенным демпфированием; на фрикционно-подвижных соедиениях (ФПС) с фрикци- болтом. В соответствии с конструкцией здания сейсмоизоляторы располагаются между фундаментом и основными несущими элементами конструкции.
Описание математической моделей желехнодорожного моста и методов расчета на примере упруго-фрикционных систем
Для расчета существующих железнодорожно моста с использованием литых опор под металлические опорные строения железнодарожных мостов ( типовой проект № 3.501-35 , 1975 года Гипротранса ) и с системой сейсмоизоляции, скомпонованной из ТМ СО, необходимо разработать две математические модели, описывающую характер работы двух опор , литой старой опорной жесткой части и опоры сейсмоизолирующей маятникового типа (ЩС МТ) с телескопическую , упруго -фрикционную . В настоящее время имеется большое количество таких идеализированных моделей, которые можно разбить на следующие типы: нелинейные, линейные и билинейные.
В работе [8] выполнен сравнительный анализ названных моделей и сделан вывод о том, что нелинейная модель является наиболее подходящей для описания фактической диаграммы работы ТМСО. Идеализированные линейная и билинейная модели, типа маятникова опора NETIS Registration number KT-070026-A, имеют значительные расхождения с действительными результатами [6].
Для оценки надежности железнодорожного моста с системой сейсмоизоляции в виде ТМСО необходимо выбрать метод и задать нескольуко вариантов сейсмических воздействий, для подготовленной двух расчетной модели по типовому проекту 3.501-35 и ОСМТ. Линейно-спектральный метод анализа используется в большинстве известных программных комплексов по расчету строительных конструкций и представлен в СП 14.13330.2014 «СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах».
Сегодня применяются различные методы генерации расчетных сейсмических воздействий. В статье [9] приведено сравнение методов построения синтезированных акселерограмм и рассматриваются два основных подхода: детерминистский и полуэмпирический. На основании выполненных исследований предлагается в условиях ограниченной изученности строительной площадки использовать детерминистский подход к синтезированию акселерограмм. Этот метод дает достаточно достоверные результаты, так как охватывает несущие периоды колебаний грунтовой толщи площадки строительства.
В том случае если имеется запись уже произошедшего землетрясения, то наиболее предпочтителен полуэмпирический метод моделирования синтезированных акселерограмм, поскольку в качестве исходной информации используется не набор случайных чисел, как в детерминистском подходе, а реальные данные землетрясения.

Расчет здания на сейсмическое воздействие с применением упруго фрикционных систем и опор сейсмоизолирующих маятниковых на фрикционно -подвижных соединениях, вкляючая и маятниковую опору Японской фирмы типа, NETIS Registration number KT-070026-A
а — общий вид упруго -фрикционных систем ; б — деформация сейсмоизолирующая маятниковая опоры при сейсмовоздействии; 1 — упруго -фрикционные виброгасящие системы ; 2 — фрикционно-подвижные соединения с фрикци -болтом ; 3 — маятниковые телескопические сейсмоизолирующие опоры на фрикционно-подвижных соединениях (ФПС) ; 4 — фундамент моста , фарватерные опоры для мотов, сооружений, здания; д — смещение от сейсмовоздействий, японской маятниковй опры NETIS Registration number KT-070026-A
Рис. 1. Маятниковые телескопические опоры -сейсмоизолирующие на фрикционно-подвижных соединениях ( патент № 165 076 "Опора сейсмостойкая" Опубликовано 10.120.2016 Бюл " 28 ) и Японская маятниковая опора марки "NETIS Registration number KT-070026-A"
В России около 20 % территории находится в сейсмоопасных зонах. В XX в. здесь произошло более 40 разрушительных землетрясений. С начала 1960-х гг. считалось, что мосты и крупнопанельные и каркасно-панельные здания, запроектированные с учетом равномерного распределения жесткостей и при надежном обеспечении связи между панелями, относятся к наиболее сейсмостойким зданиям [10]. Изучение последствий землетрясений, произошедших во всем мире, показывает, что именно мосты и крупнопанельные здания хорошо сопротивляются сейсмическим воздействиям [11, 12]. Кроме того, расчетный срок службы современных крупнопанельных зданий (не более 100 лет) вполне соответствует их фактической надежности и долговечности.
Ввиду присущей современным мостам и зданиям унификации элементов и модульной структуры их конструкций в России не развивается пролетное мостостроение и панельное домостроение с сейсмоизоляцией на маятниковых телескопических опорах на фрикционно-подвижных соединениях при колониальном олегархорежиме. Поэтому при выполнении расчетов особое внимание было уделено зданиям такого типа, которые возводятся в основном в Москве и соседних областях. Учитывалось, что Восточно-Европейская равнина характеризуется относительно слабой сейсмичностью и очень редко возникающими здесь местными землетрясениями с интенсивностью в эпицентре до 6—7 баллов. Такие явления известны, например, в районе городов Альметьевск (землетрясения в 1914 и 1986 гг.), Елабуга (1851 г., 1989 г.), Вятка (1897 г.), Сыктывкар (1939 г.), Верхний Устюг (1829 г.). Аналогичные по силе землетрясения возникают на Среднем Урале, в Предуралье, Приазовье, Поволжье, в районе Воронежского массива. На Кольском полуострове и сопредельной с ним территории отмечены и более крупные сейсмические события (Белое море, Кандалакша, 1626 г., 8 баллов).
Относительно недавними сейсмическими событиями, во время которых сотрясения в Москве достигали интенсивности 3—4 балла, были Карпатские землетрясения 1940, 1977, 1986 и 1990 гг. В последнем случае ощущались два толчка — 30 и 31 мая.
Математические модели и расчетные схемы, и узлы с энергопоглощающими, сейсмоизолирующими маятниковыми опорами, пролетных строений железнодорожных мостов на ОС МТ с фрикционно-подвижными соединениями на ФПС, для пролетных строений мостов, сооружений, зданий для сейсмоопасных районов
Рис. 2. Общий вид математической модели в механике деформируемых сред и конструкций : мостов, пролетных строений, коровников, опор, здания в ПК SCAD с использованием упругих фрикционных систем на ФПС и не упругих по типовому проекту № 3.501-35 от 1975 г Гиротрансмост (СССР) и маячтниковй сейсмоизолирующей опоры (демпфера ) типа (марки) "NETIS Registration number KT-070026-A"
Для пролетных строений железнодорожных мостов , линий электропередач, магистральных трубопроводов и многоэтажных современных высоких зданий башенного типа интенсивность колебаний достигала 5—6 баллов, поскольку с увеличением высоты здания колебания всегда усиливаются за счет его раскачивания и резонанса. Особенно часто это наблюдается при низкочастотных (плавных) сейсмических колебаниях от удаленных очагов сильных землетрясений (высокие частоты быстро затухают с расстоянием). Например, при относительно плавных сейсмических колебаниях в юго-западном районе Москвы при Карпатском землетрясении 1977 г. в железобетонном здании башенного типа на 24-м этаже наблюдались заметные повреждения в виде небольших трещин на стыке стен и потолков. Сообщалось также, что шпиль Московского университета на Воробьевых горах раскачивался с амплитудой до 2 м. Вместе с тем такие и даже более интенсивные (до 7 баллов) сейсмические воздействия на здания повышенной этажности соизмеримы с ветровыми нагрузками, которые учитываются при проектировании и строительстве таких сооружений [13].
Пролтеные строения мостов в Крыму обладают меньшей сейсмостойкостью, так как просадка фарватерных опор Крымского моста этажи имеют уже просадку боле 1 мета , большое жвижение берега Крысв с материкаом до 50 см ( колеблется), однако при строгом соблюдении проектных норм при землетрясении они будут качаться и Крымский мост может рухнуть , и не устоит, а вот возведенные на слабых грунтах без учета сейсмической активности ,соседние опррв жележногодрожного Крымсеого моста могут разрушиться или ути (прсесть ) под воду, поэто построенный , но без транспротрногопотока , а при интенсивном траспорте может не устаять [4].
Для большепролетных мостов, сооружений и крупнопанельных зданий преимущество имеют схемы с продольными и поперечными несущими стенами. При этом должна быть обеспечена их совместная работа с конструкциями перекрытий. В этой связи для моделирования работы системы сейсмоизоляции были проведены расчеты воздействия землетрясения на модель 25-этажного железобетонного крупнопанельного здания с ТМСО ( телескопическая маятниковая сейсмоизолирующая опора ) на ФПС закрепленных с помощью фрикци -болта, из латунной шпильки, с пропиленным пазом и одинаково забитым, медным обожженным энергопоглощающим клином, со свинцовой ( скользящими в овальных отверстиях, ) прокладкой между, верхним и нижним сейсмоизолирующим поясом , для создания маятникового раскачивания опоры и скольжением (!!!).
Между медным обожженным клином , с двух сторон , так же прокладываются две энергопоглощающие свинцовые шайбы, для равномерного энергопоглощения. (!!!) , аналогичное и выпоняется Японскими мостостроитеолми , при установки маятниковй опоры марки : NETIS Registration number KT-070026-A
Ускорения грунта приняты такими, чтобы их максимальные абсолютные значения по горизонтальным осям составляли 3 м/с2, что соответствует землетрясению с магнитудой, равной 7 баллам по шкале Рихтера. Ускорения колебаний грунта во времени моделируются в виде нестационарного случайного процесса с нормальным распределением плотности вероятности. Общий вид модели здания представлен на рис. 2.
В качестве системы сейсмической защиты железнодорожных мостов, были выбраны виброгасячщие упруго фрикционные системы по аналогу Японской фирмы маятниковх опор типа NETIS Registration number KT-070026-A, но телескопического типа с маятниковым раскачиваенмм и скольженем по овальным отверстиям , типа ТМ СО (телсеопические маятниковые сейсмостойкие опоры ) на ФПС, по изобртениям №№ 1143895,1174616, 1168755 SU, патента "Опора сейсмостойкая", №165076, Бюл. № 28 от 10.10.2016, патента № 2010136746 E 04 C2 2/00, опубликованного 20.01. 2013 "Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии", опубликованного 20.01. 2013 ", изобретения "Антисейсмическое фланцевое фрикционно-подвижного соединение трубопроводов", (заявка № 2018105803/20(008844) F16 L ,23/02 от 15.02.2018 ), изобретения "Опора сейсмоизолирующая маятниковая" ( заявка " 201611919967 / 20 ( 031416) от 23.05.2016. [14].
Эффективность системы сейсмозащиты пролетных строений железнодорожных мостов , была оценена в результате вух расчетов (испытаний) с использованием программного комплекса ПК SCAD, который позволяет определить поведение просевших на 1 метр фарватерных опор желехнгодорожно Крымского моста, через Керченский пролив под воздействием сейсмической нагрузки с использованием литой опоры ( типовой проект № 3 .501-35 и по изобртению "Опора сейсмостойкая", №165076, Бюл. № 28 от 10.10.2016 ( ТМСО) на ФПС
Для матиматического моделирования двух опора Гипротансмоста (СССР) от 1975 ( типовой проект № 3.501-35) и ОО "Сейсмофонд" телескомического типа ТМСО на ФПС, где имеются специальные элементы упругих связей — одно- и двухузловые конечные элементы (КЭ) упругих связей с учетом предельных усилий. Регулируя их свойства можно изменять параметры элемента и тем самым подбирать оптимальные. Указанные специальные КЭ располагаются в соответствии с планом размещения ТМСО на ФПС и вводятся в уровне фундамента здания в местах стыковки с несущими строительными конструкциями.
Моделирование пролетного строение моста, сооружений и панельных стыков стеновых элементов с горизонтальными элементами плит перекрытий (сборные железобетонные элементы панельного здания) выполнено с помощью инструмента объединения перемещений узлов через группу узлов с добавлением зазора между панелями. Пролетное строениемоста, замоделированы с использованием пластинчатых элементов согласно рекомендациям и патента "Опора сейсмостойкая", №165076, Бюл. № 28 от 10.10.2016 ( ТМСО) на ФПС [15, 16].
Нагрузки от собственного веса пролетного строения Креченкого просевшего моста, сооружения, строительных конструкций, в том числе и полезные, заданы статическими на перекрытия здания. Загружение здания динамической нагрузкой осуществлялось на основании заданного ускорения колебания грунта и с учетом работ [17, 18]. Расчет произведен линейно-спектральным методом.
Для ТМ СО ( телсеопических маятнковых сейсмоизолирующих опор) на ФПС проф А.М.Уздина применялась модель, которая позволила на основе выполненных расчетов уточнить оптимальные характеристики сейсмоизолирующей опоры — реологические свойства использованной для фрикционно -подвижных систем или по аналоги с применеи демпфирующих, виброгасящих элементов в конструкциях протелного строение Крымского моста через Керченский пролив, обеспечивающие изначально заданное снижение максимальных напряжений в элементах пролетного строения Крысмского моста в 2-3 раза (в зависимости от расположения) по сравнению с моделью здания без ТМСО с ФПС ( фрикционо -подвижными соедиениями). Полученные характеристики фарватерных опор Крымкого моста сравнивались с рекомендуемыми аналогичными просевшими на олин метр опорами из за чего останолено автомабильное и железнодорожное сообщение в Крымом [14].
Более подробно, о растяжных фрикционно -подвижных соединениям (ФПС) и демпфирующих узлах крепления о писано в изобретении ОО "Сейсмофонд" , автор А И. Коваленко , анаологи принципы сейсмоизоляции и виброзащиты котрых, широко используются в США, Канаде, Китае, Японии, Новой Зеландии : "СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ (авторы: Коваленко А.И. и другие)
(54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ № 2010136746
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой величины взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся тем, что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической энергии может определить величину горизонтального и вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARKES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном стенде при объектном строительном полигоне прямо на строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной испытательным центром ОО ОО"Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
Фотографии разрушенной трубопроводов , линий электропередач в Малороссии ( бывшей Украине) после обстрела армией Порошенко ( АТО), в приграничных селах Республик ДНР, ЛНР мостов, путепроводов, теплотрасс, линий электропередач ЛЭП в течении 2014-2017 гг
ПРИЛОЖЕНИЕ . ВЫВОДЫ по испытанию физического и математического моделирования разрушенных на Востоке Украины (ДНР,ЛНР) мостов и путепроводов и использование прогрессивных опор сейсмостойких (взрывостойких) по патенту на полезную модель № 165076 , МПК E04H 9/02 ( 2006/01) , бюл № 28 , опубликовано 10.10.2016 на фрикционно -подвижных соединениях (ФПС) , маятникового типа и их программная реализация в ПК SCAD Office для Восточной Украины ( рускоговорящей ) по Японскому аналгу маятниково типа NETIS Registration number KT-070026-A
Рассмотрены варианты испытания математических моделей опор сейсмостойких для мостов , путепроводов , линий электропередач, сооружений вдоль железной дороги на фрикционно подвижных соединений ФПС и их программная реализация в SCAD Office согласно проекта сейсмической шкалы.
Для практического применения опор сейсмостойких, взрывостойких ( RU 165 076 ) маятникового типа ( телескопических) сейсмоизолирующих, на фрикционно- подвижными опорами (ФПС), по изобретениям проф А.М.Уздина №№ 1168755, 1174616, 1143895.
В то же время маятникове опоры на ФПСи их варианты (после введения количественной характеристики сейсмостойкости) эквивалентны, надо дополнительно испытывать узлы телескопических сейсмостойких опор на ФПС, круглой, крестовидной и квадратной формы.
ОО «Сейсмофонд»ом , составлена методика испытания математических моделей в программе SCAD, которой тождественны баллам шкалы MSK-64. Процедура оценок эффекта землетрясения с сейсмоизолирующими ФПС и обработки полученных данных существенно улучшена и представляет собой стройный алгоритм, обеспечивающий высокую воспроизводимость оценок и гарантирующий независимость от эмоционального состояния наблюдателя.
Апробация основных положений использования телескопических сейсмостойких опор на ФПС со шкалой производилась на опыте землетрясений в Новой Зеландии, Японии, Китае, Америке, Спитаке, Дагестане, на Сахалине и некоторых землетрясений в других странах.
инженерами ОО "Сейсмофонд" и редакцией газеты "Земля РОССИИ", разработы, так же чертежи сейсмоизолирующей маятнковй опорры по принципу качения, с энергопоглощающеся многсолойной смянаемо медно вставки, для японских матникоых опор типа: NETIS Registration number KT-070026-A, для просевших фарватрнх опор и пролетных строений Креченского жлезнодорожного моста и других просевшиз , аврийных железнолорожных мостов ( ooseismofond@list.ru skype: zemlyarossii_2 197371, СПб, а/я газета "Земля РОССИИ" )
ОО «Сейсмофонд» разработали ППР и ПОС для восстановления разрушенных пролетных строений алороссии ( ДНР, ЛНР) с использованием сейсмостойких опор по изобретению полезная модель № 165076 МПК E 04 9/02, Бюл № 28, опубликовано 10.10.2016 маятникового типа на фрикционно -подвижных соединениях (ФПС) с использованием чертежей и типового проекта разработанного при СССР № 3.501-35 ( литые опорные части под металлическе и пролетные строения железнодорожных мостов 9рабочие чертежи) 1975 Мин путей сообщений СССР)
Вывод и рекомендации о применении упруго фрикционных систем и демпфирующих виброгасящих элементов в пролетных строениях сейсмоизолирующих маятниковых опор , применяемх в Японии, Тайване, Китае , США, типа марки "NETIS Registration number KT-070026-A" для просевших , авариынх фарватерных олпор Крысмского моста , через Керческий пролив, где фарватерные опорру уже просели на один метр, в втрра на полтора метра, железнодорожного Керченского моста, соединяющего Крым , без примения упруго -фрикционных и демпфирующих систем для пролетных строений, сооружений, Креченского моста, при сейсмовоздействии , без использования маячтниковх сейсмоизолирующих опор с фрикци-болтом, типа Японской сейсмоопоры : NETIS Registration number KT-070026-A, и выполненных согласно изобретениям №№ 1143895,1174616, 1168755 SU, согласно изобретения "Опора сейсмостойкая", патент№165076, Бюл. № 28 от 10.10.2016, согласно изобретения "Способ защиты зданий и сооружений при взрыве с использованием сдвигоустойчивых и легко-сбрасываемых соединений , использующие систему демпфирования фрикционности и сейсмоизоляцию для поглощения взрывной и сейсмической энергии", патент № 2010136746 E 04 C2 2/00, опубликованного 20.01. 2013 " и заявки на изобретение "Антисейсмического фланцевого фрикционно-подвижного соединения трубопроводов" (заявка № 2018105803/20(008844) F16 L 23/02 от 15.02.2018 ), изобретения "Опора сейсмоизолирующая маятниковая" ( заявка " 201611919967 / 20 ( 031416) от 23.05.2016.
На основании компьютерного моделирования в механике деформируемых сред и конструкций , выполненного лабораторного испытания ОО "Сейсмофонд" соместно с СПб ГАСУ с использованием математического и компьютерного моделирования в механике деформируемых сред в ПК SCASD, численным и аналитическим методом расчета и полученных амплитуд ускорений для одного и того же узла обеих моделей (с телескопическими маятниковыми сейсмоизолирующими опорами и без них), расположенного в верхней точке фарватерных опора Керченского (Крымского ) моста, сооружений, здания, можно сделать положительное заключение об эффективности работы ТМСО на ФПС разработання по типу матяниколвй Японской опоры- NETIS Registration number KT-070026-A с усовершенствоваеных с телескопическм принципом, уточненными (подобранными) техническими характеристиками, для опор железнодорожного Креченского моста, сооружений и зданий данной конструктивной схемы и высотности в условиях поставленной задачи, который на 09.07.2018 расползается по швам, не эксплуатирутся на полную нагрузку автотранспорта ( а груженому траспорту проез запрещен, так как прольтеные строения железнодорожного моста, могут рухнуть или уйти под воду в любой момент) и уходить под воду, что произраильскеие СМИ скрываают от Крымчан и лишних едаков ( русского населения )
К недостаткам примененных маятниковых телескопических сейсмоизолирующих опор , ТМСО на ФПС, относится возникновение значительных перемещений, при большепериодных сейсмических воздействиях, для пролетного строения железнодорожного Крымского моста, через Кеерченский пролив ,отсутвие упругих ограничитей премещений. Для устранения этого недостатка, в систему из ТМСО на ФПС, возможно, и следует дополнительно применять ,в сочетании маятниковым эффектоми другими средствами сейсмозащиты специальные демпферы, такие же как испольхются для японской маятниковй опоры NETIS Registration number KT-070026-A ( смотри чертежи японских инженеров) или использовать изобретение под названием: УСТРОЙСТВО ДЛЯ ГАШЕНИЯ УДАРНЫХ И ВИБРАЦИОННЫХ ВОЗДЕЙСТВИЙ № 167977 Уздина, Шульмана и др, что в некотрых местах просевшего Крымского моста и выполено
При проведении испытаний пролетных строений железнодорожного просевшего на 1 метр Керченского моста , на прмере японской маятниковйц сейсмоизолирующей опоры: "NETIS Registration number KT-070026-A", методом оптимизации и индентиыифкации динамических и статических задач теории устоячивости Крымского моста использовалось изобртение "Опора сейсмостоккая)
Изобретение " ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ", патент № 165076 опубликовано в бюллетене изобретений № 28 от 10.10.2016 МПК Е04Н 9/02
РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ
ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА
ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ
(19)
RU
(11)
165076
(13)
U1
(51) МПК
E04H9/02 (2006.01)
(12) ПАТЕНТ НА ПОЛЕЗНУЮ МОДЕЛЬ
Статус: по данным на 07.12.2016 - действует
(21), (22) Заявка: 2016102130/03, 22.01.2016
(24) Дата начала отсчета срока действия патента:
22.01.2016
Приоритет(ы):
(22) Дата подачи заявки: 22.01.2016
(45) Опубликовано: 10.10.2016
Адрес для переписки:
197371, Санкт-Петербург, а/я газета "Земля РОССИИ" , Коваленко Александр Иванович
(72) Автор(ы):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(73) Патентообладатель(и):
Андреев Борис Александрович (RU),
Коваленко Александр Иванович (RU)
(54) ОПОРА СЕЙСМОСТОЙКАЯ
Формула полезной модели
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел, закрепленный запорным элементом, отличающаяся тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того вкорпусе, параллельно центральной оси, выполнено два открытых паза, длина которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза штока.
Заявка на изобретение Энергопоглошающаяся опора сейсмостойкая сейсмоизолирующая
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром « D», которое охватывает цилиндрическую поверхность штока 2 по подвижной посадке, например Н9/f9. В стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен калиброванный болт 3.Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «z» и длиной «l». В штоке вдоль оси выполнен продольный (глухой) паз длиной «h» (допустимый ход штока) соответствующий по ширине диаметру калиброванного болта 3 , проходящего через паз штока.
В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3 , с шайбами 4, на который с предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к уменьшению зазоров « z» корпуса и увеличению усилия сдвига в сопряжении отверстие корпуса-цилиндр штока. Зависимость усилия трения в сопряжении корпус-шток от величины усилия затяжки гайки(болта) определяется для каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей и др.) экспериментально
Е04Н9/02
Опора сейсмостойкая
Предлагаемое техническое решение предназначено для защиты сооружений, объектов и оборудования от сейсмических воздействий за счет использования фрикционно податливых соединений. Известны фрикционные соединения для защиты объектов от динамических воздействий. Известно, например Болтовое соединение плоских деталей встык по ПатентуRU 1174616 , F15B5/02 с пр. от 11.11.1983.
Соединение содержит металлические листы, накладки и прокладки. В листах, накладках и прокладках выполнены овальные отверстия через которые пропущены болты, объединяющие листы, прокладки и накладки в пакет. При малых горизонтальных нагрузках силы трения между листами пакета и болтами не преодолеваются. С увеличением нагрузки происходит взаимное проскальзывание листов или прокладок относительно накладок контакта листов с меньшей шероховатостью.
Взаимное смещение листов происходит до упора болтов в края овальных отверстий после чего соединения работают упруго. После того как все болты соединения дойдут до упора в края овальных отверстий, соединение начинает работать упруго, а затем происходит разрушение соединения за счет смятия листов и среза болтов. Недостатками известного являются: ограничение демпфирования по направлению воздействия только по горизонтали и вдоль овальных отверстий; а также неопределенности при расчетах из-за разброса по трению. Известно также Устройство для фрикционного демпфирования антиветровых и антисейсмических воздействий по Патенту TW201400676(A)-2014-01-01. Restraint anti-wind and anti-seismic friction damping device, E04B1/98, F16F15/10.
Устройство содержит базовое основание, поддерживающее защищаемый объект, нескольких сегментов (крыльев) и несколько внешних пластин. В сегментах выполнены продольные пазы. Трение демпфирования создается между пластинами и наружными поверхностями сегментов.
Перпендикулярно вертикальной поверхности сегментов, через пазы, проходят запирающие элементы-болты, которые фиксируют сегменты и пластины друг относительно друга.
Кроме того, запирающие элементы проходят через блок поддержки, две пластины, через паз сегмента и фиксируют конструкцию в заданном положении. Таким образом получаем конструкцию опоры, которая выдерживает ветровые нагрузки но, при возникновении сейсмических нагрузок, превышающих расчетные силы трения в сопряжениях, смещается от своего начального положения, при этом сохраняет конструкцию без разрушения.
Недостатками указанной конструкции являются: сложность конструкции и сложность расчетов из-за наличия большого количества сопрягаемых трущихся поверхностей.
Целью предлагаемого решения является упрощение конструкции, уменьшение количества сопрягаемых трущихся поверхностей до одного сопряжения отверстие корпуса-цилиндр штока, а также повышение точности расчета.
Сущность предлагаемого решения заключается в том, что опора сейсмостойкая выполнена из двух частей: нижней-корпуса, закрепленного на фундаменте и верхней-штока, установленного с возможностью перемещения вдоль общей оси и с возможностью ограничения перемещения за счет деформации корпуса под действием запорного элемента. В корпусе выполнено центральное отверстие, сопрягаемое с цилиндрической поверхностью штока, и поперечные отверстия (перпендикулярные к центральной оси) в которые устанавливают запирающий элемент-болт. Кроме того в корпусе, параллельно центральной оси, выполнены два открытых паза, которые обеспечивают корпусу возможность деформироваться в радиальном направлении.
В теле штока, вдоль центральной оси, выполнен паз ширина которого соответствует диаметру запирающего элемента (болта), а длина соответствует заданному перемещению штока. Запирающий элемент создает нагрузку в сопряжении шток-отверстие корпуса, а продольные пазы обеспечивают возможность деформации корпуса и «переход» сопряжения из состояния возможного перемещения в состояние «запирания» с возможностью перемещения только под сейсмической нагрузкой.
Сущность предлагаемой конструкции поясняется чертежами, где на фиг.1 изображен разрез А-А (фиг.2); на фиг.2 изображен поперечный разрез Б-Б (фиг.1); на фиг.3 изображен разрез В-В (фиг.1); на фиг.4 изображен выносной элемент 1 (фиг.2) в увеличенном масштабе.
Опора сейсмостойкая состоит из корпуса 1 в котором выполнено вертикальное отверстие диаметром «D», которое охватывает цилиндрическую поверхность штока 2 предварительно по подвижной посадке, например H7/f7.
В стенке корпуса перпендикулярно его оси, выполнено два отверстия в которых установлен запирающий элемент-калиброванный болт 3. Кроме того, вдоль оси отверстия корпуса, выполнены два паза шириной «Z» и длиной «l». В теле штока вдоль оси выполнен продольный глухой паз длиной «h» (допустмый ход штока) соответствующий по ширине диаметру калиброванного болта, проходящего через этот паз. В нижней части корпуса 1 выполнен фланец с отверстиями для крепления на фундаменте, а в верхней части штока 2 выполнен фланец для сопряжения с защищаемым объектом. Сборка опоры заключается в том, что шток 2 сопрягается с отверстием «D» корпуса по подвижной посадке. Паз штока совмещают с поперечными отверстиями корпуса и соединяют калиброванным болтом 3, с шайбами 4, нас предварительным усилием (вручную) навинчивают гайку 5, скрепляя шток и корпус в положении при котором нижняя поверхность паза штока контактирует с поверхностью болта (высота опоры максимальна).
После этого гайку 5 затягивают тарировочным ключом до заданного усилия. Увеличение усилия затяжки гайки (болта) приводит к деформации корпуса и уменьшению зазоров от «Z» до «Z1» в корпусе, что в свою очередь приводит к увеличению допустимого усилия сдвига (усилия трения) в сопряжении отверстие корпуса – цилиндр штока. Величина усилия трения в сопряжении корпус-шток зависит от величины усилия затяжки гайки (болта) и для каждой конкретной конструкции (компоновки, габаритов, материалов, шероховатости поверхностей, направления нагрузок и др.) определяется экспериментально. При воздействии сейсмических нагрузок превышающих силы трения в сопряжении корпус-шток, происходит сдвиг штока, в пределах длины паза выполненного в теле штока, без разрушения конструкции.
Формула (черновик) Е04Н9 19.12.15
Опора сейсмостойкая, содержащая корпус и сопряженный с ним подвижный узел (…) закрепленный запорным элементом отличающийся тем, что в корпусе выполнено центральное вертикальное отверстие, сопряженное с цилиндрической поверхностью штока, при этом шток зафиксирован запорным элементом, выполненным в виде калиброванного болта, проходящего через поперечные отверстия корпуса и через вертикальный паз, выполненный в теле штока и закрепленный гайкой с заданным усилием, кроме того вкорпусе, параллельно центральной оси, выполнено два открытых паза длина которых, от торца корпуса, больше расстояния до нижней точки паза штока.
Изобретение № 2010136746: (54) СПОСОБ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПРИ ВЗРЫВЕ С ИС-ПОЛЬЗОВАНИЕМ СДВИГОУСТОЙЧИВЫХ И ЛЕГКОСБРАСЫВАЕМЫХ СОЕДИНЕНИЙ, ИС-ПОЛЬЗУЮЩИЕ СИСТЕМУ ДЕМПФИРОВАНИЯ ФРИКЦИОННОСТИ И СЕЙСМОИЗОЛЯЦИЮ ДЛЯ ПОГЛОЩЕНИЯ ВЗРЫВНОЙ И СЕЙСМИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ № 2010136746
(57) Формула изобретения
1. Способ защиты здания от разрушений при взрыве или землетрясении, включающий выполнение проема/проемов рассчитанной площади для снижения до допустимой величины взрывного давления, возникающего во взрывоопасных помещениях при аварийных внутренних взрывах, отличающийся тем, что в объеме каждого проема организуют зону, представленную в виде одной или нескольких полостей, ограниченных эластичным огнестойким материалом и установленных на легкосбрасываемых фрикционных соединениях при избыточном давлении воздухом и землетрясении, при этом обеспечивают плотную посадку полости/полостей во всем объеме проема, а в момент взрыва и землетрясения под действием взрывного давления обеспечивают изгибающий момент полости/полостей и осуществляют их выброс из проема и соскальзывают с болтового соединения за счет ослабленной подпиленной гайки.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что «сэндвич»-панели, щитовые панели смонтированы на высокоподатливых с высокой степенью подвижности фрикционных, скользящих соединениях с сухим трением с включением в работу фрикционных гибких стальных затяжек диафрагм жесткости, состоящих из стальных регулируемых натяжений затяжек сухим трением и повышенной подвижности, позволяющие перемещаться перекрытиям и «сэндвич»-панелям в горизонтали в районе перекрытия 115 мм, т.е. до 12 см, по максимальному отклонению от вертикали 65 мм, т.е. до 7 см (подъем пятки на уровне фундамента), не подвергая разрушению и обрушению конструкции при аварийных взрывах и сильных землетрясениях.
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что каждая «сэндвич»-панель крепится на сдвигоустойчивых соединениях со свинцовой, медной или зубчатой шайбой, которая распределяет одинаковое напряжение на все четыре-восемь гаек и способствует одновременному поглощению сейсмической и взрывной энергии, не позволяя разрушиться основным несущим конструкциям здания, уменьшая вес здания и амплитуду колебания здания.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что за счет новой конструкции сдвигоустойчивого податливого соединения на шарнирных узлах и гибких диафрагмах «сэндвич»-панели могут монтироваться как самонесущие без стального каркаса для малоэтажных зданий и сооружений.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что система демпфирования и фрикционности и поглощения сейсмической энергии может определить величину горизонтального и вертикального перемещения «сэндвич»-панели и определить ее несущую способность при землетрясении или взрыве прямо на строительной площадке, пригрузив «сэндвич»-панель и создавая расчетное перемещение по вертикали лебедкой с испытанием на сдвиг и перемещение до землетрясения и аварийного взрыва прямо при монтаже здания и сооружения.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что расчетные опасные перемещения определяются, проверяются и затем испытываются на программном комплексе ВК SCAD 7/31 r5, ABAQUS 6.9, MONOMAX 4.2, ANSYS, PLAKSIS, STARKES 2006, SoliddWorks 2008, Ing+2006, FondationPL 3d, SivilFem 10, STAAD.Pro, а затем на испытательном стенде при объектном строительном полигоне прямо на строительной площадке испытываются фрагменты и узлы, и проверяются экспериментальным путем допустимые расчетные перемещения строительных конструкций (стеновых «сэндвич»-панелей, щитовых деревянных панелей, колонн, перекрытий, перегородок) на возможные при аварийном взрыве и при землетрясении более 9 баллов перемещение по методике разработанной испытательным центром ОО"Сейсмофонд» - «Защита и безопасность городов».
Литература, используемая при испытаниях фрагментов ФПС для телескопическо маятниковой опоры на ФПС с фрикци -болтом
1. Гладштейн Л. И. Высокопрочные болты для строительных стальных конструкций с контролем натяжения по срезу торцевого элемента / Л. И. Гладштейн, В. М. Бабушкин, Б. Ф. Какулия, Р. В. Гафу- ров // Тр. ЦНИИПСК им. Мельникова. Промышленное и гражданское строительство. - 2008. - № 5. - С. 11-13.
2. Ростовых Г. Н. И все-таки они крутятся! / Г. Н. Ростовых // Крепеж, клеи, инструмент и...- 2014. - № 3. - С. 41-45.
3. СП 35.13330.2011. Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП 2.05.03-84*.
4. СТП 006-97. Устройство соединений на высокопрочных болтах в стальных конструкциях мостов.
5. ТУ 1282-162-02494680-2007. Болты высокопрочные с гарантированным моментом затяжки резьбовых соединений для строительных стальных конструкций / ЦНИИПСК им. Мельникова.
6. Строительные нормы и правила, глава СниП П-23-81. Нормы проектирования / Стальные конструкции. - М.: Стройиздат, 1982. - С. 40 - 41.
7.Стрелецкий Н.Н. Повышение эффективности монтажных соединений на высокопрочных болтах / Сб. тр. ЦНИИПСК, вып. 19. - М.: Стройиздат, 1977. - С. 93-110.
8.Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. Совершенствование методов подготовки соприкасающихся поверхностей соединений на высокопрочных болтах // Бущвництво Украши. - 2006. - № 7. - С. 36-37
АС. № 1707317 (СССР) Сдвигоустойчи- вое соединение / Вишневский И. И., Кострица Ю.С., Лукьяненко Е.П., Рабер Л.М. и др. - Заявл. 04.01.1990; опубл. 23.01.1992, Бюл. № 3.
9.Пат. 40190 А. Украша, МПК G01N19/02, F16B35/04. Пристрш для випрювання сил тертя спокою по дотичних поверхнях болтового зсувос- тшкого з 'езнання з одшею площиною тертя / Рабер Л.М.; заявник iпатентовласник Нацюнальна металургшна акадспя Украши. - № 2000105588; заявл. 02.10.2000; опубл. 16.07.2001, Бюл. № 6.
10. Пат. 2148805 РФ, МПК7G01 L5/24. Способ определения коэффициента закручивания резьбового соединения / Рабер Л.М., Кондратов В.В., Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П.; заявитель и патентообладатель Рабер Л.М., Кондратов В.В., Хусид Р.Г., Миролюбов Ю.П. - № 97120444/28; заявл. 26.11.1997; опубл. 10.05.2000, Бюл. № 13.
Рабер Л. М. Использование метода предельных состояний для оценки затяжки высокопрочных болтов // Металлург, и горноруд. пром-сть. - 2006. -№ 5. - С. 96-98
1. Журнал «Сельское строительство» № 9/95 стр.30 «Отвести опасность», А.И.Коваленко
2. Журнал «Жилищное строительство» № 4/95 стр.18 «Использование сейсмоизолирующего пояса для существующих зданий», А.И.Коваленко
3. Журнал «Жилищное строительство» № 9/95 стр.13 «Сейсмоизоляция малоэтажных жилых зданий»,
4. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 4/95 стр. 24-25 «Сейсмоизоляция малоэтажных зданий»,
5. Российская газета от 26.07.95 стр.3 «Секреты сейсмостойкости». А.И.Коваленко
6. Российская газета от 11.06.95 «Землетрясение: предсказание на завтра», А.И.Коваленко8
7. Газета «Земля России» за октябрь 1998 стр. 3 «Уникальные технологии возведения фундаментов без заглубления – дом на грунте. Строительство на пучинистых и просадочных грунтах»
8. Газета «Земля России» № 2 ( 26 ) стр. 2-3 « Предложение ученых общественной организации инженеров «Сейсмофонд» – Фонда «Защита и безопасность городов» в области реформы ЖКХ.
9. Журнал «Монтажные и специальные работы в строительстве» № 11/95 стр. 25 «Датчик регистрации электромагнитных волн, предупреждающий о землетрясении - гарантия сохранения вашей жизни!»
seismofond.ru Адр ред. 197371, Л-д, а/я газета "Земля РОССИИ" ф (812) 694-78-10. ( 921) 407-13-67, (999) 535 -47- 29 , (968) 185 -49-83
ЛИТЕРАТУРА МГСУ (МИСИ) Разработчиков применеия упруго-фрикционной системы для железнодорожных мостов и сооружений : Бутырский С. Н., Ковальчук О. А. О применении демпфирующих виброгасящих элементов в конструкции здания при сейсмовоздействии // Промышленное и гражданское строительство. 2016. № 9. С. 30-34.
1. Skiner R. I., Robinson W. H., McVerry G. H. An introduction to seismic isolation [Введение в системы сейсмоизоляции]. New Zealand, John Wiley & Sons, 1993. 353 p.
2. Chopra A. K. Dynamics of structures: theory and applications to earthquake engineering [Динамические структуры: теория и приложения для сейсмостойкого строительства]. New Jersey, 2012. 794 p.
3. Дашевский М. А., Миронов Е. М. Вибросейсмоза- щита зданий и сооружений // Промышленное и гражданское строительство. 1996. № 2. С. 28-30.
4. Смирнов В. И. Сейсмоизоляция - современная антисейсмическая защита зданий в России // Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. 2013. № 4. С. 41-54.
5. Апсеметов М. Ч., Андашев А. Ж. Разработка надежных и технологичных конструкций сейсмоизолирующих опор из упругих, пластичных и антифрикционных материалов // Вестник КГУСТА. 2012. № 3. С. 82-89.
6. Бунов А. А. Оценка надежности зданий с системой сейсмоизоляции в виде резинометаллических опор: дис. ... канд. техн. наук. М. : МГСУ, 2014. 136 с. URL: http://search.rsl.ru/en/record/01007887412 (дата обращения: 05.09.2016).
7. Деров А. В., Максимов Г. А., Поздняков С. Г. Расчет вибраций здания под действием сейсмической нагрузки при наличии тонкослойных резинометаллических опор // Научная сессия МИФИ. 2005. Т. 5. С. 140-141.
8. Mavronicola E., Komodromos P. Assessing the suitability of equivalent linear elastic analysis ofseismically isolated multi-storey buildings [Оценка допустимости применения эквивалентного линейного упругого анализа для сейсмоизолированных многоэтажных зданий] // Journal of Computers and Structures. 2011. Vol. 89. Pp. 1920-1931.
9. Смирнов В. И., Вахрина Г. Н. Развитие моделей расчетных акселерограмм сейсмических воздействий // Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. 2013. № 1. С. 29-39.
10. Ашкинадзе Г. Н., Соколов М. Е., Мартынова Л. Д. [и др.]. Железобетонные стены сейсмостойких зданий. Исследования и основы проектирования. М. : Стройиздат, 1988. 504 с.
11. Друмя А. В., Степаненко Н. Я., Симонова Н. А. Сильнейшие землетрясения Карпатского региона в XVIII-XX в. // Buletinul institutului de geologie si seismologie al academiei de stiinte a Moldovei. 2006. № 1. С. 37-64.
12. Смирнов С. Б., Ордобаев Б. С., Айдаралиев Б. Р. Сейсмические разрушения - альтернативный взгляд. Бишкек : Айат, 2013. Ч. 2. 144 с.
13. Уломов В. И. Хроника сейсмичности Земли. Отзвуки дальних землетрясений в Москве // Земля и Вселенная. 2006. № 3. С. 102-106.
14. Catalogue on Elastomeric Isolators Series SI [Каталог резинометаллических опор серии SI] // FIP Industrial S.P.A., 2012. 16 p.
15. Колчунов В. И., Осовских Е. В., Фомисев С. И. Прочность железобетонных платформенных стыков жилых зданий с перекрестно-стеновой системой
из панельных элементов // Жилищное строительство. 2009. № 12. С. 12-16.
16. Шапиро Г. И., Шапиро А. Г. Расчет прочности платформенных стыков панельных зданий // Промышленное и гражданское строительство. 2008. № 1. С. 55-57.
17. Алехин В.Н., Иванов Г. П., Плетнев М. В., Кокови- хин И. Ю., Ушаков О. Ю. Расчет зданий и сооружений на сейсмические воздействия / / Академичес
REFERENCES
1. Skiner R. I., Robinson W. H., McVerry G. H. An introduction to seismic isolation. New Zealand, John Wiley & Sons, 1993. 353 p.
2. Chopra A. K. Dynamics of structures: theory and applications to earthquake engineering. New Jersey, 2012.794 p.
3. Dashevskiy M. A., Mironov E. M. Seismic protection of buildings and structures against vibrations. Pro- myshlennoe i grazhdanskoe stroitel'stvo, 1996, no. 2, pp. 28-30. (In Russian).
4. Smirnov V. I. The seismic isolation - modern seismic protection of buildings in Russia. Seysmostoykoe stroi- tel'stvo. Bezopasnost' sooruzheniy, 2013, no. 4, pp. 41-54. (In Russian).
5. Apsemetov M. Ch., Andashev A. Zh. Development of reliable and technologically advanced structures seismic isolation supports of elastic, plastic and anti-friction materials. Vestnik KGUSTA, 2012, no. 3, pp. 82-89. (In Russian).
6. Bunov A. A. Evaluation of the reliability of buildings with seismic isolation system of rubber steel supports. Dis. kand. tekhn. nauk. Moscow, MGSU Publ., 2014. 136 p.
Available at: http://search.rsl.ru/en/record/ 01007887412 (accessed 05.09.2016).
7. Derov A. V., Maksimov G. A., Pozdnyakov S. G. Calculation of the vibrations of the building under the action of seismic load in the presence of a thin layer of elastomeric bearings. Nauchnaya sessiya MIFI, 2005, vol. 5, pp. 140-141. (In Russian).
8. Mavronicola E., Komodromos P. Assessing the suitability of equivalent linear elastic analysis ofseismically isolated multi-storey buildings. Journal of Computers and Structures, 2011, vol. 89, pp. 1920-1931.
9. Smirnov V. I., Vakhrina G. N. The development of models of calculated accelerograms of seismic effects. Seysmostoykoe stroitel'stvo. Bezopasnost' sooruzhe- niy, 2013, no. 1, pp. 29-39. (In Russian).
10. Ashkinadze G. N., Sokolov M. E., Martynova L. D., et кий вестник УралНИИпроект РААСН. 2011. № 2. С. 64-66.
18. Безделев В. В. Численное моделирование динамического напряженно-деформированного состояния зданий при сейсмических воздействиях с помощью оптимизации параметров демпфирующих устройств // International Journal for Computational Civil and Structural Engineering. 2008. T. 4. № 2. С. 24-25.
al. Zhelezobetonnye steny seysmostoykikh zdaniy. Issledovaniya i osnovy proektirovaniya [Reinforced concrete walls of earthquake-resistant buildings. Research and design principles]. Moscow, Stroyizdat Publ., 1988. 504 p. (In Russian).
11. Drumya A. V., Stepanenko N. Ya., Simonova N. A. The strongest earthquakes of the Carpathian region in the XVIII-XX century. Buletinul institutului de geologie si seismologie al academiei de stiinte a Moldovei, 2006, no. 1, pp. 37-64. (In Russian).
12. Smirnov S. B., Ordobaev B. S., Aydaraliev B. R. Seys- micheskie razrusheniya — al'ternativnyy vzglyad [Seismic fracture - alternative view]. Bishkek, Ayat Publ., 2013. Vol. 2. 144 p. (In Russian).
13. Ulomov V. I. Chronicle of the seismicity of the Earth. Echoes of distant earthquakes in Moscow. Zemlya i Vselennaya, 2006, no. 3, pp. 102-106. (In Russian).
14. Catalogue on Elastomeric Isolators Series SI. FIP Industriale S.P.A., 2012. 16 p.
15. Kolchunov V. I., Osovskikh E. V., Fomisev S. I. The strength of the platform joints of reinforced concrete residential buildings with cross-wall system of prefabricated elements. Zhilishchnoe stroitel'stvo, 2009, no. 12, pp. 12-16. (In Russian).
16. Shapiro G. I., Shapiro A. G. Calculation of the strength of the platform joints of panel buildings. Promyshlennoe i grazhdanskoe stroiteT stvo, 2008, no. 1, pp. 55-57. (In Russian).
17. Alekhin V. N., Ivanov G. P., Pletnev M. V., Kokovikhin I. Yu., Ushakov O. Yu., Calculation of buildings on seismic effects. Akademicheskiy Vestnik Uralniiproekt RAASN, 2011, no. 2, pp. 64-66. (In Russian).
18. Bezdelev V. V. Numerical simulation of dynamic stress- strain state of buildings under seismic actions using optimization of parameters of damping devices. International Journal for Computational Civil and Structural Engineering, 2008, vol. 4, no. 2, pp. 24-25. (In Russian).
Для цитирования: Бутырский С. Н., Ковальчук О. А. О применении демпфирующих виброгасящих элементов в конструкции здания при сейсмовоздействии // Промышленное и гражданское строительство. 2016. № 9. С. 30-34.
For citation: Butyrskiy S. N., Kovalchuk O. A. About application of damping vibro-extinguishing elements in design of a building at seismic impact. Promysh/ennoe i grazhdanskoe stroitelstvo [Industrial and Civil Engineering], 2016, no 9, pp. 30-34. (In Russian)
19. ОДМ 218.2.002-2008 Рекомендации по проектированию и установке полимерных опорных частей мостов
zemlyarossii@bigmir.net skype: zemlyarossii_2 skype: ooseismofond_1 ( 999) 535-47-29, (953) 151-36-56 , ( 953) 151-39-15, ( 953) 151-26-76
Ссылки организаций конкурентов Сейсмофонд Япония США Японские сайты энергопоглотители изоляторы конкуренты Сейсмофондhttp://www.kawakinct.co.jp/english/bridges/b_d02.html
Гвардии малдший сержант ВСО-597, стажер СПб ГАСУ, зам .президента ОО "Сейсмофонд", заместитель редактора газеты "Земля РОССИИ" Коваленко Александр Иванович , e-mail: ooseismofond@list.ru